Преобразователь переменного тока в постоянный

 

1. ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА В ПОСТОЯННЫЙ,содержащий выпрямитель , собранный на вентилях по трехфазной мостовой схеме, диагональ постоянного тока которой подключена к выходным выводам, первая диагональпеременного , тока соединена с одной обкладкой конденсатора, вторая диагональ через дроссель, а третья непосредственно соединены с входными вы- . водами для подключения однофазно 7О источника переменного тока, отличающийся тем, что, с целью уменьшения суммарной установленной мощности, он снабжен расположенными на магнитопроводе и соединенными с входными выводами двумя последовательно соединенными обмотками, два крайних вывода которых подключены соответственно к дросселю и второй обкладке конденсатора, а их общая точка соединения - к третьей диагонали переменного тока указанного выпрямителя . 2.Преобразователь по п. 1, о т личающийся тем, что обмотки g подключены к входным выводам по ав (Л тотрансформаторной схеме. 3.Преобразователь по П, 1, отличающийся тем, что обмотки подключены к входньв выводам по транН Сформаторной схеме.

СОЮЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ .РЕСПУБЛИК (19) (11) 3(5Р Н 0 2 М . 7 / 06

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К ABTOPGHOVlY СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3477580/24-07 (22) 04.08.82 (46) 07.01.84. Бюл. Р 1 (7".) К. Янсон и Я.Я. Ярвик (71) Таллинский политехнический институт (53) 621.314.5(088.8) (56) 1. Авторское свидетельство СССР

9 120853s кл. Н 02 М 1/06 1960.

2. Патент Великобритании 9 1203763, кл. Н 2 F 1970.

3. Патент С(1)А В 4084217, кл. Н 02 М 7/06, 1978. (54)(57) 1. ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ ПЕРЕМЕН НОГО ТОКА В ПОСТОЯННЫЙ, содержащий выпрямитель, собранный на вентилях по трехфазной мостовой схеме, диагональ постоянного тока которой подключена к выходным выводам, первая диагональ . переменного, тока соединена с одной обкладкой конденсатора, вторая диагональ через дроссель, а третья непосЮ редственно соединены с входными выводами для подключения однофазного источника переменного тока, о т л ич а ю шийся тем, что, с целью уменьшения суммарной установленной мощности, он снабжен расположенными на магнитопроводе и соединенными с входными выводами двумя последовательно соединенными обмотками, два крайних вывода которых подключены соответственно к дросселю и второй об- кладке конденсатора, а их общая точка соединения — к третьей диагонали переменного тока укаэанного выпрямителя„

2. Преобразователь по п. 1, о т л и ч а ю шийся тем, что обмотки щ подключены к входным выводам по автотрансформаторной схеме.

3. Преобразователь по и, 1, о тл и ч а ю шийся тем, что обмотки подключены к входным выводам по тран сформаторной схеме.

10бб000

Изобретение относится к силовой преобразовательной технике и предназначено для питания от источника переменного тока потребителей, которым свойственен режим эксплуатационного короткого замыкания. Такого рода потребителями являются электрическая дуга в разных средах, периодически заряжаемые конденсаторы, некоторые типы электроприводов и др. для ограничения тока короткого за- 10 мыкания в известных выпрямителях применяется включение активного, индуктивного или емкостного сопротивления или их комбинации в виде специальных схем (1) и (2g .

Указанные преобразователи потребляют из сети переменную по величине индуктивную или емкостную составляющие тока, что является недостатком этих устройств. 2О

Наиболее близким к предлагаемому является преобразователь переменного тока в постоянный, содержащий выпрями-тель, собранный на вентилях по трехфазной мостовой схеме, диагональ постоянного тока которой подключена к выходным выводам, первая диагональ переменного тока связана с однофазным источником переменного тока через конденсатор, вторая диагональ через ЗО дроссель, а третья непосредственно соединены с входными выводами для подключения однофазного источника переменного тока (3(.

Недостатком данного устройства 35 является большая установленная мощность элементов, так как нагрузка на них в режиме короткого замыкания почти в три раза выше, чем в номинальных режимах. 40

Цель изобретения - уменьшение суммарной установленной мощности.

Поставленная цель достигается тем, что преобразователь переменного тока в постоянный, содержащий выпрямитель, собранный на вентилях по трехфазной мостовой схеме, диа- эналь постоянного тока которой подключена к выходным выводам, первая диагональ переменного тока соединена с одной обкладкой конденсатора, вторая диагональ через дроссель, а третья— непосредственно соединены с входными выводами для подключения однофазного источника переменного тока, снабжен расположенными на магнитопроводе и соединенными с входными выводами двумя последовательно соединенными обмотками, два крайних вывода которых подключены соответственно к дросселю.и второй обкладке конденсатора, 60 а их общая точка соединения - к третьей диагонали переменного тока указанного выпрямителя. При этом обмотки могут быть подключены к входным выводам либо по автотрансформаторной, либо по трансформаторной схемам.

На фиг. 1 представлена схема преобразователя с автотрансформатором; на фиг. ". — векторная диаграмма для режима больших токов нагрузки; на фиг. 3 — то же, для режима малых токов нагрузки; на фиг. 4 — схема преобразователя с трансформатором; на фиг. 5 — векторная диаграмма для режима больших токов нагрузки; на фиг. б — то же,.для режима малых токов нагрузки.

Преобразователь (фиг. 1) состоит из трехфазного выпрямительного моста

1, включающего вентили 2-7, дросселя

8, конденсатора 9 и фаэосдвигающего трансформатора 10, включающего обмотки 11 и 12, К выходу выпрямительного моста 1 подключен потребитель 13 нагрузки, к одному из входов однофазный источник 14 питания, а к другим. входам дроссель 8 и конденсатор 9 °

Трансформатор 10 включен последовательно с одним из реактивных элементов — дросселем 8 или конденсатором 9.

Преобразователь работает следующим образом.

От однофазного источника 14 питания подается питание на вентили 2 и 5 через дроссель 8, на вентили 4 и 7 через обмотки 11 и 12 трансформатора 10 и через конденсатор 9, на вентили б,3 непосредственно, Обмотки трансформатора 10 сфазированы таким образом, что подаваемое на конденсатор 9 напряжение сдвинуто в фазе на

180 относительно напряжения, которое о подается на дроссель 8. Коэффициент трансформации трансформатора 10 равен единице.

Сопротивление потребителя 13 изменяется в ходе работы от нуля (короткое замыкание) до бесконечности

{обрыв в цепи) . С изменением сопротив" ления потребителя 13 существенно изменяется работа всего выпрямителя °

Поэтому работу преобразователя необходимо рассмотреть по трем отдельным режимам: I — работа при больших токах нагрузки и при коротком замыкании; Ii — работа в номинальном режиме и около него; III — работа на малых токах нагрузки около холостого хода.

При коротком замыкании напряжения на дросселе 8 и на конденсаторе 9 максимальные и эти напряжения приблизительно равны напряжению источника питания. Этот режим определяет в основном установленную мощность реактивных элементов. Выходной ток равен здесь сумме токов дросселя 8 и конденсатора 9, а ток потребляемый от источника 14 питания, небольшой (при идеальных элементах схемы равен нулю) . При увеличении сопротивления нагрузки потребляемый ток уве1066000 личивается, доходит до максимума, а затем уменьшается. Максимум потребляемого тока является номинальным режимом. При увеличении сопротивления нагрузки выходное напряжение постоянно увеличивается ° B номинальном режиме оно доходит до уровня, который приблизительно в 1,4 раза превышает напряжение источника 14 питания, а на холостом ходу оно в два раза выше этого напряжения. Токи 10 дросселя 8 и конденсатора 9 в третьем режиме равны току через потребитель 13, а ток от источника 14 питания в два раза больше этих токов °

Эффективность использования эле- 15 ментов схемы определяется, с одной стороны, мощностью на выходе преобразователя в номинальном режиМе и, с другой стороны, мощностью на реактивных элементах в режиме короткого замыкания. Соотношение этих мощностей является. удельной установленной мощностью и определяет весогабаритные показатели и стоимость выпрямителя. Использование трансформатора увеличивает мощность на нагрузке в номинальном режиме приблизительно в 2,5 раза. При этом реактивная мощность на дросселе 8 и на конденсаторе 9 в режиме короткого замыкания не изменяется. Этим достигается уменьше-ЗО ние удельной установленной мощности.

Описанные свойства преобразователя объясняются тем, что выпрямительный мост 1 действует коммутатором, который в зависимости от величины нагруз- З5 ки образует из реактивных элементов разные контуры тока. Возможно образование шести контуров тока, часть из которых из-за прохождения через трансформатор 10 разбивается на две 4О части.

Эти контуры следующие: l) источник 14 питания — дроссель 8 — вентиль

2 нагрузка 13 — BBHTHJIb 3 источ 45 ник 14 питания; 2) обмотка 12 — конденсатор 9 — вентиль 4 — нагрузка 13вентиль 3 - обмотка 12, источник 14 питания — обмотка 11 источник 14 йитания; 3) обмотка 12 — конденсатор

9 - вентиль 4 - нагрузка 13 - вентиль 5 — дроссель 8 — источник 14 питания †обмот 12, источник 14 питания - обмотка 11 — источник 14 питания; 4) дроасель 8 - источник

14 питания - вентиль б — нагрузка

13 - вентиль 5 - дроссель 8; 5) конденсатор 9 — обмотка 12 - вентиль б -. нагрузка 13 - вентиль 7 — конденсатор 9, источник 14 питания — обмотка 11 — источник 14 питания; б) ис- 60 точник 14 питания - дроссель 8 — вентиль 2 — нагрузка 13 — вейтиль 7 конденсатор 9 — обмотка 12 — источник 14 питания, источник 14 итаиия— обмотка ll — источник 14 питания.

Все контуры проходят через. источник 14 питания, выпрямительный мост

1, нагрузку 13 и отличаются они в основном тем, что содержат разные реактивные элементы. В контурах 1) и

4) соединяются последовательно источник питания, индуктивность и нагрузка; в контурах 2)и 5) — источник питания, емкость и нагрузка; в контурах 3)и 6) — источник питания, инуктивность, емкость и нагрузка. В тих трех парах контуров один контур (например, 1) существует в одном поупериоде, а второй (например, 4) о втором полупериоде.

Приведенные три режима работы отличаются составом, очередностью и длительностью приведенных контуров тока. При работе в первом режиме в одном полупериоде имеются контуры

1) и 2) тока, а во втором полуперио де †конту 4) и 5) . Контуров 3) и 6) практически йе образуется. Токи и напряжения в части схемы до выпрямительного моста в первом режиме приблизительно синусоидальные,благодаря чему здесь можно пользоваться векторной диаграммой (фиг.2) .Индексы векторов токов 3 и напряжений 6(на фиг.2) соответствутэт обозначениям элементов на фиг. 1. Напряжения на входе вйпрямительного моста обозначены UI,„, 0, и 0 . Падение напряжения на сопротивлении индуктивности рассеяния трансформатора 10 обозначено ()

При коротком замыкании на выходе моста в контурах 1) и 4) дроссель 8 подключен к напряжению источника 14 питания, а в контурах 2) и 5) конден сатор 9 подключен через трансформатор 10 также к напряжению источника питания. Реактивные сопротивления дросселя 8 и конденсатора 9 выбраны при соблюдении условия

+5r где х — индуктивное сопротивление дросселя 8; х †. емкостное сопротивление конденсатора 9; х — сопротивление индуктивности

9 рассеяния трансформатора 10.

Тогда токи 38 и 3 (фиг. 2) окажутся равными по абсолютной величине и сдвинутыми на одинаковый угол в разные стороны относительно вектора напряжения 0(. Геометрическая сумма этих токов является потребляемым током J1q, который находится в фазе с вектором питающего напряжения UIq .

Таким путем осуществляется компенсация реактивной составляющей потребляемого тока 3 в IIepBoM режиме.

IIpH KOpOTKOM 3BMHKBHHH TOKH 38 H 3(I почти в противофазе, они скомпенсируются и от источника питания потребляется только небольшой ток для покрытия потерь энергии. Ток J9 через

1066000 конденсатор 9 в это же время находится в фазе с током 3 через дроссель

8. Поэтому через место короткого замыкания проходит сумма токов короткого замыкания дросселя 8 и конденсатора 9.

При работе в третьем режиме в одном полупериоде имеется контур тока

3, а во втором полупериоде — контур тока 6. При работе на активную нагрузку здесь также можно пользовать- О ся векторной диаграммой (фиг. 3) .

Обозначение векторов на фиг, 3 такое же, как на фиг. 2. Векторы 0 4 и Е расположены на фиг. 3, в одном нап равлении, в то нремя, как на фиг. 2 между ними угол 180 . Вызвано это .тем, что н контурах 3 и б вторичная обмотка 12 трансформатора 10 соединена с источником 14 питания согласно-последовательно, а н контурах 1-5 такое соединение отсутствует. Последовательное соединение источника 14

Питания и вторичной обмотки 12 трансформатора 10 вызывает удвоение напряжения, которое подается через выпря мительный мост 1 в нагрузку 13. Дрос:сель 8 и конденсатор 9 окажутся в контурах 3 и б соединенными последовательно, а их сопротивления выбраны по условию, приведенному выше.

Поэтому падения напряжения на реактивных элементах взаимно компенсируются (фиг. 3) . Кроме того, если нагрузка активная, то потребляемый ток не содержит реактивной составляющей. Конденсатор 9, индуктивность рассеяния трансформатора 10 и дроссель 8 образуют в третьем режиме последовательный колебательный контур, настроенный на частоту источника 14 питания. Наличие такого контура, 4О соединенного последовательно с выпрямительным мостом, выгодно, так как он оказывает подавляющее действие на высшие гармонические потребляемого тока. 45

Во втором режиме каждый полупериод подразделяется на 4 ин. зрнала с разными контурами тока. Контуры тока в интервалах следующие: в первом интервале контуры 1 и 2 (4 и 5); но втором — контуры 2 и 3 (5 и б); в третьем — контур 3 (б); в четвертом - контуры 3 и 4 (б и 1) . В скобках даны контуры для второго полупериода.

Первый интервал получается при переходе питающего напряжения через нуль. Контуры тока первого интервала нторого режима соответствуют контурам первого режима, контуры треть" его интервала второго режима - кон- 6О турам третьего режима. Это значит, что во втором режиме в одном полупериоде иногда имеется параллельное включение дросселя 8 и конденсатора

9, как в первом режиме, и последо- 65 нательное включение, как и третьем режиме. В связи с этим токи и напряжения на элементах схемы не синусоидальны. Коэффициент гармоник потребляемого ;ока зависит от характера нагрузки и от расположения рабочей точки. В номинальном режиме он составляет при активной нагрузке около 10, при работе на противо-ЭДС вЂ” около

20%. На частоте высших гармоник сопротивление конденсатора 9 меньше, чем дросселя 8, поэтому токовая нагрузка на конденсатор 9 будет нес-колько больше, чем на дроссель 8.

Но реактивная составляющая в потребляемом токе при активно-индуктивной нагрузке небольшая — коэффициент реактивной мощности 9 0,1. При работе на противо-ЭДС, когда обратное напряжение составляет 60% и более от пикового значения напряжения холостого хода выпрямителя, имеется увеличение индуктинного составляющего н потребляемом токе до = 0,30,4. Напряжение номинального режима выпрямителя. составляет примерно 70Ъ от напряжения холостого хода, а ток номинального режима 60% от тока короткого замыкания. В это время ток реактивных элементон в номинальном режиме составляет 85-90Ъ от тока короткого замыкания этих элементов.

Использование трансформатора изменяет протекание коммутационных процессов в выпрямительном мосте.

Возникают контуры с малым реактивным сопротивлением, благодаря чему реактивная мощность конденсатора и дросселя используется в номинальном рабочем режиме лучше, чем у прототипа.

Это позволяет снизить удельную установленную мощность реактивных элементов, что ведет к уменьшению веса, габаритов и стоимости выпрямителя.

При одинаковых мощностях и одинаковом токе реактивных элементов при коротком замыкании, получаемая выходная мощность в номинальном режиме у данного устройства приблизительно в 2,5 раза больше,.чем у прототипа. Так как преобразователь рассчитан для работы в режиме эксплуатационного короткого замыкания, то установленную мощность элементов схемы следует выбрать с учетом электрических нагрузок этого режима. Поэтому суммарная удельная установленная мощность элементов схемы оказывается у него в 2-2,5 раза меньше, чем у прототипа.

На фиг. 4 представлен преобразователь, в котором используется трансформатор, т.е. обмотки 11 и 12 соединены с входными выводами по трансформаторной схеме путем введения первичной обмотки 15.

Преобразователь работает аналогичным,образом, с возможным образованием

1066000 шести контуров: l.обмотка 11 — дроссель 8 — вентиль 2 — нагрузка 13 вентиль 3 — обмотка ll; 2.обмотка

12 — конденсатор 9 — вентиль 4 нагрузка 13 — вентиль 3 — обмотка

12; 3,обмотка 12 — кондецсатор 9 вентиль 4 — нагрузка 13 — вентиль

5 — дроссель 8 — обмотка 11 — обмотка 12; 4, дроссель 8 — обмотка 11— вентиль 6 — нагрузка 13 — вентиль 5,дроссель 8; 5, конденсатор 9 — об-! мотка 12 — вентиль 6 — нагрузка 13 вентиль 7 — конденсатор 9; 6.обмотка 11 — дроссель 8 — вентиль 2 нагрузка 13 — вентиль 7 — конденсатор 9 — обмотка 12 — обмотка 11, 15

В контурах 1 и 4 нагрузка 13 получает питание через индуктивность, а в контурах 2 и 5 — через емкость.

При этом питающее напряжение в этих контурах равно половине напряжения вторичных обмоток 11 и 12. В контурах 3 и 6 нагрузка получает полное напряжение обмоток 11 и 12 через последовательно соединенные индуктивность и емкость. В этих трех парах контуров один контур (например, 1) существует в одном полупериоде, а второй (например, 4) — во втором полупериоде. Состав, очередность и длительность приведенных контуров, тока зависит от режима работы.

При работе в первом режиме в одном полупериоде имеются контуры 1 и 2 тока, а во втором полупериоде контуры 4 и 5 тока. Контуров 3 и 6 35 практически не образуется. Токи и. напряжения в схеме до выпрямительного моста в первом режиме приблизительно Синусоидальные, благодаря чему .здесь можно пользоваться век- 40 торной диаграммой (фиг. 5) . Индексы векторов токов, напряжений и

ЭДС (фиг. 5 и 6) соответствуют обозначениям элементов на фиг. 4. Напряжения на входе,выпрямительного моста обозначены 0 „, Llg2 и 0 д .

Падение напряжения на сопротивлении эквивалентной индуктивности рассеяния обмотки 11 обозначено 0, на сопротивлении эквивалентной индуктивности рассеяния обмотки 12 U

0(8. Векторная диаграмма (фиг. 5) построена относительно средней точки обмоток 11 и 12 трансформатора.

В этом случае при переходе от вторичной цепи к первичной векторы тока и напряжения обмотки 12 изменяют свое направление на противоположное, а векторы тока и напряжения обмотки 60

11 ие изменяют своего напряжения.

Токи вторичной обмотки 1 „ и 112, отнесенные к первичной обмот.<е обозначены 3 и 3„ 2 . Реактивные сопротивления дросселя 8 и конден- g5 сатора 9 выбраны прн соблюдении yc: ловия

xc x l x5i где х — емкостное сопротивление . конденсатора 9; х — индуктивное сопротивление дросселя 8; х — сопротивление индуктивнос5 ти рассеяния между обмотками 15 и 11, 12 трансформагора 10.

При коротком замыкании на выходе моста в контурах 1 и 4 дроссель 8 подключен к обмотке ll трансформатора 10 и в контурах 2 и 5 конденсатор 9 подключен к,обмотке 12 трансформатора 10. Токи 3, и 31< находятся в этом случае практически в противофазе и равны по абсолютной величине, поэтому оНН скомпенсируются и от источника питания потребляется только небольшой ток для покрытия потерь энергии. Ток g через конденсатор 9 в это же время находится в фазе с током Jg через дроссель 8, поэтому через место короткого замыкания проходит сумма токов короткого замыкания дросселя 8 и конденсатора 9. При небольшом сопротивлении нагрузки на выходе моста токи 3 и)„ (фиг. 2) окажутся также равйыми по абсолютной величине и сдвинутыми на сдвинутый угол в разные стороны от вектора напряжения питания () . Геометрическая сумма этих токов является потребляемым током 3, который находится в фазе с вектором питающего напряжения U<>. Таким путем ос .ществляется компенсация реактивной составляющей поТребляемого тока 3< в первом режиме.

При работе в третьем режиме в одном полупериоде имеется контур 3 тока и во втором полупериоде контур 6 тока. При работе на активную нагрузку здесь также можно пользоваться векторной диаграммой (фиг. 3). Обозначение векторов на фиг. 6 такое же, как на фиг. 5. Векторы E » и Е Z рас" положены в одном направлении, в то время,как на фиг. 5 между ними угол

180, так как векторная диаграмма на фнг. 6 построена относительно точки соединения конденсатора 9 с обмоткой 12. В контурах 3 и 6 обмотки 11 и 12 соединены согласнопоследовательно, чему и соответст1 вует расположение векторов Е » и Е1, на фиг. 6 ° В этих контурах дроссель

8 и конденсатор 9 соединены последовательно, а их сопротивления выбраны по условию, приведенному,вьые.

Поэтому падение напряжения на реактивных элементах взаимно компенсируются (фиг. 3), а через выпрямительный мост 7 в нагрузку 13 подается

1066000

10 почти сумма напряжений обмоток 11 и 12. Кроме того, если нагрузка активная, то потребляемый ток Л практически не содержит реактивной составляющей. Конденсатор 9, дроссель

8 и индуктивность рассеяния между обмотками 10 и 12 образуют в третьем режиме последовательный колебательный контур, настроенный на частоту источника 16 питания. Наличие такого контура, соединенного после- 10 довательно с выпрямительным мостом, выгодно, так как îí оказывает подавляющее действие на высшие гармонические потребляемого тока.

Во втором режиме каждый полупериод подразделяется на 4 интервала с разными контурами тока. Контуры то. ка в интервалах следующие: в первом интервале контуры 1 и 2 (4 и 5); во втором интервале контуры 2 и 3 (5 н 6); в третьем интервале контур

3 (6); в четвертом интервале контуры3и(6и1).

В скобках даны контуры для второго полупериода. Первый интервал получается при переходе питающего напряжения через нуль. Контуры тока интервала второго режима соответствуют контурам первого режима, и контуры третьего интервалавторого режима соответствуют контурам треть- 30 его режима. Это значит, что во втором режиме в одном полупериоде иногда имеется параллельное включение дросселя 8 и конденсатора 9, как в первом режиме, и последовательное 35 включение, как в третьем режиме. В связи с этим, токи и напряжения в элементах схемы отличаются от синусоидального. Коэффициент гармоник потребляемого тока в номинальном режиме при работе на активную нагрузку составляет примерно 10%, а при работе на противо-ЭДС 15-20%.

Нагрузка на реактивные элементы 8 и 9 в номинальном режиме составляет около 95% от нагрузки на эти элементы в режиме короткого замыкания, что обеспечивает хорошее использование установленной мощности этих элементов-. Относительно низкий коэффициент гармоник и большая нагрузка на реактивные элементы н номинальном режиме вызваны тем, что основная доля мощности (70-80%) передается в нагрузку через контуры

3 и 6. В прототипе аналогичные контуры отсутствуют. На частоте высших гармоник сопротивление конденсатора 9 меньше, чем дросселя 8. Поэтому токовая нагрузка на конденсатор 9 будет несколько больше, чем на дроссель 8. Но реактивная составляющая в потребляемом токе при активно-индуктивной нагрузке небольшаякоэффициент реактивной мощности

tgn0 1. При работе на противо-ЭДС, когда обратное напряжение составляет

60% и более от пикового значения напряжения холостого хода преобразо- вателя, имеется увеличение индуктинного составляющего в потребляемом токе до tg Ч = О, 3-0, 4.

В номинальном режиме содержание высших гармонических в потребляемом токе у данного устройства и прототипа приблизительно одинаковое, при токах нагрузки меньше номинальногоу данного устройства ниже чем у прототипа, так как в нем из дросселя и конденсатора при малых токах образуется последовательный колебательный контур, который снижает уровень высших гармонических тока. У прототипа же на всем диапазоне нагрузки через дроссель и конденсатор существуют отдельные контуры тока.

При токах нагрузки больше номинального у данного устройства содер жание высших гармонических в потребляемом токе больше, чем у прототипа, так как у прототипа последовательно с конденсатором имеется дополнительный дроссель, индуктивность которого больше, чем индуктивность рассеяния трансформатора у данного устройства.

1066000

lI,lp

Составитель Ю. Мерзляков

Редактор E. Кривина Техред М. ТепЕр Корректор В. Гирняк

Заказ 11056/57 Тираж 672 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытый

113035, Москва,.Ж-35, Раущская наб., д, 4/5 «»»«PI«»««»ф1\««» \««ТВТ9+9+ Д филиал ППП, Патент, г. У1кхоред, ул, Проектная, 4