Способ разделения многокомпонентных смесей
Изобретение относится к химической технологии, может быть использо-( вано при разделении многокомпонентных -смесей ректификацией и позволяет увеличить отбор дистиллятов и снизить энергозатраты на процесс раздел ения. Сырье подают на вторую тарелку первой вакуумной колонны. В низ колонны вводится водяной пар, а остаток выводится . Пары с верха колонны конденсируются в теплообменнике для нагрева конденсата этих паров, охлаждаются в холодильнике и поступают в вакуумную емкость. Жидкость из емкости нагревается в теплообменнике дли конденсации паров верха колонны и поступает в низ второй колонны. )Хидкая фаза нагретой жидкости с низа второй колонны выводится и подается на верхнюю тарелку первой колонны в качестве орошения. 1 ил., 3 табл. § (Л
СОЮЗ СОВЕТСКИХ
СООИАЛИСТИЧЕСНИХ
РЕСПУБЛИК
И93 ОП (51} 4 В 01 D 3/ОЬ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР
00 делАм изОБРетений и ОткРытЖ 4 М, Е1-.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ "3, К А ВТОРСНОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ ф,"»: „;
--» (21) 4075009/31-26 (22) 09.06.86 (46) 07.05.88. Бюл. lh 17 (71) уфимский нефтяной институт (72) В.H.Деменков и А.А.Кондратьев (53) 66.015.23 (088.8) (56) Мановян В.K. Разработка и исследование рациональных технологических схем и режимов современных и перспективных установок ректификации нефти и нефтепродуктов. - Автореф. для докт. техн. наук. 11., 1976.
Нао-Chien Chen@. W.Ь.Layben. HeatIntegrated Distillation Columus for
tmnary Separations. — Ind. Eng.
Chem, Process Des Der. Ч. 24, Ф 3, 1985, р. 7!О, fig. 9. (54) СПОСОБ РАЗДЕЛЕНИЯ ИНО110КОМПОHEHTHbN СМЕСЕИ (57) Изобретение относится к химической технологии, может быть испольэо-i вано при разделении многокомпонент" ных смесей ректификацией н поэволяет увеличить отбор дистиллятов н сниэить энергоэатраты на процесс разделения.
Сырье подают на вторую тарелку первой вакуумной колонны. В низ колонны вводится водяной пар, а остаток выводится. Пары с верха колонны конденсируются в теплообменнике для нагрева конденсата этих паров, охлаждаются в холодильнике и поступают в вакуумную емкость. Жидкость иэ емкости нагревается в теплообменнике для конденсации паров верха колонны и поступает в ниэ второй колонны. Жидкая фаза нагретой жидкости с ниэа второй колонны выводится и подается на верхнюю тарелку первой колонны в качестве орошения.
1 иа., 3 табл.
1 1393
11 «i(iретенIfå отно< итг я к xèìf f÷Qñêîé г< х}<опогии H может бить H< ITQJI&зонано
I Пель изобретения — увеличение отра дистиплятон и снижение энергозатрат на процесс разделения, Па чертеже представлена схема, иллюстрирующая способ разделения мно<окомпонеитных смесей. Исходное сырье нагревают в нагревателе 1 и вводят в ректификационную колонну 2 по линии 3. С низа колонны 2 по линии 4 вынодят остаток. Для соз-15 да парового орошения в ниэ колонны по линии 5 подают нагретый поток. Пары верхнего промежуточного продукта колонны 2 подают в теплообменпик 6 для передачи тепла конденсату паров этого промежуточного продукта, доохпаждают в холодильнике 7 и вводят в емкость конденсата 8. Конденсат иэ емкости 8 забирают насосом 9 и после нагрева в теплообменнике 6 и нагрева геле 10 по линии 11 вводят в низ колонны 12. Пары верхнего промежуточного продукта колонны 12 подают в теплообменник 13, доохлаждают н холодильнике 14 и вводят в емкость конденсата 15. Конденсат из емкости 15 забирают насосом 16 и после нагрева в теплообменнике 13 и нагревателе 17 по линии 18 ннодят н низ ректификационной колонны 19. Лары верхнего продукта 35 колонны 19 конденсируют н конденсаторе — холодильнике 20 и вводят в емкость 21. Конденсат иэ емкости 21 насосом 22 IIo линии 23 подают на орошение 40 колонны 19. Орошение колонн 12 и 2 осуществляют соответственно остатками колонн 19 и 12 и конденсатом паров, ныводимым иэ емкостей 15 и 8, по линиям 24 и 25. С верха колонны 45 19 по линии 26, с низа колонны 19 по линии 27, с низа колонны 12 по линии 28 и с промежуточного сечения колонн 2, 12 и 19 по линиям 29-34 выводят дистипляты. Для отпарки легких фракций в низ отпарных секций 35 — 40 соответственно по пиниям 4 1 — 46 ннодят нагретые потоки. Были выполнены расчеты предлагаемого способа и известного. 55 Расчет прои .««дкл<..я по теоретическим тарелкам. Сырье — частично отОенэиненная нефть. Состав сырья представлен в тдоп. 1. 442 2 Jl р и и е р 1 (известный способ). Сырье частично отбенэиненную Нефть н количестве 100 т/ч температурой г 3э(1 С вводят и первую вакуумную колонну на третью теоретическую тарелку (счет тарелок с верха колонны). Всего в колонне шесть теоретических тарелок. Давление верха колонны принято 0,0077 11Па. В низ колонны в количестве 1 т/ч температурой 375 С вводится водяной пар. Пары с верха колонны в количестве 98,6 т/ч температурой 232 С конденсируются в теплообменнике,, охлаждаются в холодильнике и с темперао турой 30 С поступают в вакуумную емкость. Мидкость из емкости (исключая ноду) нагревается в теплообменнике и о температурой 220 С поступает между пятой и шестой тарелками второй колонны, в которой принято 19 тарелок. Пары с верха колонны в количестне 66,5 т/ч конденсируются и охлаждаются в конденсаторе — холодильнике. Конденсат (исключая воду) в количестве 46,1 т/ч выводится в качестве фр.. о н.е ° 360 С. Остальная часть в количестве 15,4 т/ч температурой 40 С 1возвращается на верхнюю тарелку колонны н качестве орошения. Давление верха колонны 0,0207 ИПа. С десятой тарелки колонны в количестве 29,4 т/ч о температурой 287 С вынодится фр. 360530 С. Остаток с низа первой колонны нагревается в печи и в количестве о 40,2 т/ч температурой 400 С выводится между пятнадцатой и шестнадцатой тарелками второй колонны. В ниэ второй колонны в количестне 5 т/ч внодится водяной пар. С низа колонны в о количестве 24, 5 т/ч температурой 365 С выводится остаток. Основные показатели днух колонн ректификации нефти по примеру 1 приводятся в табл. 2, фракционный состав продуктов разделения— в табл. 3. П р.и м е р 2 (предлагаемый споо соб), Сырье температурой 375 С подают на вторую тарелку первой вакуум" ной колонны. Всего н колонне пять теоретических тарелок. Давление верха колонны принято равным 0,0077 ИПа. В ниэ колонны н количестве 5 т/ч темо пературой 375 С вводится водяной пар. С низа колонны в количестве 15,8 т/ч о температурой 356 С выводится остаток. Пары с верха колонны в количестве 95,2 т/ч температурой 370 С конденсируются, в теплообменнике дпя нагрева конден сата этих паров., охлаждаютрамн верхне го промежуточного продукта и дополнительного доиспарения в низ каждой колонны, работающей при более высоком давлении, а остатка последней и конденсата паров верхнего промежуточного продукта в качестве орошения на верх предыдущей колонны, работающей при более низком давлении, что позволяет снизить энергозатраты на процесс разделения, при этом возможно использовать тепло, введенное в вакуумную колонну, работающую при наименьшем давлении, в остальных колоннах посредством теплообмеяа и отказаться от подачи водяного пара в низ колонн. Кроме того, отделение наиболее высококипящих фракций в первых по ходу сырья колоннах и ввод исходного сырья, содержащего все легкие фракции, в колонну, работающую при наименьшем давлении, позволяет облегчить фракционный состав нагреваемых потоков и тем саиьи снизить тем" пературу ввода их в колонны. Способ позволяет также исключить использование водяного пара при разделении смеси и тем самым коррозию оборудования при наличии в исходной смеси сернистых соединений. формула изобретения Способ разделения многокомпонентных смесей в ректификационных колоннах, работающих при различных давлениях, включающий ввод сырья, вывод из колонн дистиллятов, промежуточных продуктов разделения и остатка, о т л ич а ю шийся тем, что, с целью увеличения отбора дистиллятов и снижения энергозатрат на процесс разделения, ввод сырья и вывод остатка осуществляют в колонне, работакщей при ,меньшем давлении, лары верхнего промежуточного продукта каждой колонны, работающей при меньшем давлении, после полной конденсации, нагрева и испарения за счет теплообмена с парами верхнего промежуточного продукта и дополнительного доиспарения возвращают в ниэ колонны, работающей при высоком давлении, а остаток из нее и конденсат паров верхнего промежуточного продукта в качестве орошения на верх предыдущей колонны, работающей при меньшем давлении. 3 1393442 о, ся в холодильнике 11 темпера1урой 40 С поступают в вакуумную емкость. ) (идкость из емкости (исключая воду) нагревается в теплообменнйке для конденсации паров верха колонны и температурой 357 С поступает в низ второй колониы. Всего во второй колонне 15 теоретических тарелок. Жидкая фаза нагретой жидкости с низа второй колонны в количестве 13,9 т/ч выводится в качестве фр. 480-590 С и в количестве 6,0 т/ч подается на верхнюю тарелку первой колонны в качестве орошения. Пары с верха колонны в количестве 92,9 т/ч конденсируются и охлаждаются в конденсаторе — холодильнике. Конденсат (исключая воду) в количестве 46, 1 т/ч выводится в о качестве фр. н.к. 360 С. Остальная часть в количестве 45,8 т/ч температурой 40 С возвращается на верхнюю тарелку колонны в качестве орошения. Давление верха колонны 0,0207 ИЛа. Жидкость с нижней тарелки колонны в количестве 34 3 т/ч температурой 300 С поступает на верхнюю тарелку отпарной секции. Всего в отпарной секции пять теоретических тарелок. В ниэ отпарной секции вводится 1 т/ч водяного лара, С низа отпарной секции в количестве 24,2 т/ч температурой 274 С выводится фр. 360-530 С. Основные показатели колонн ректификации нефти по примеру 2 приведены Зс в табл. 1, фракционный состав продуктов разделения в табл. 2. Из представленных данных следует, что предлагаемый способ по сравнению с известным позволяет увеличить отбор дистиллятов с 75,5 до 84,2 т/ч, т.е. на 11,5Х снизить энергозатраты на процесс разделения. Тепловая нагрузка печей снижается с 16,96 до 16,29 ГДж/ч, т.е. на 4,0_#_. При этом количество остатка - тяжелого гудро- 45 на снижается с 24,5 до 15,8 т/ч,т.е. иа 35,5Х и содержание в нем фр. н.к. 590 С снижается с 30,54 до 9,99 мас. Х. Преимущества способа заключаются в отделении в первых по ходу сырья 50 колоннах наиболее высококипящих. фракций и подача паров верхнего промежу. точного продукта каждой колонны, работающей при более низком давлении, после полной конденсации, нагрева и 55 испарения эа счет теплообмена с па1391442 л о о ° o а е ГЬ о о л о о ГЧ U о ° о м o o л л ю о ф м сч л о о о л л л о о о м м о о ° о т л cv м л в с о л 1 (О в в ГЧ а м 0 О л л л Ch Ch в» а л л л л л м л в ГЧ о о о о о л л л о о о Г-4 -Т Г 1 о о о а в o o o о л ° — (Ч ° \ а о о в л С 1 Ch (Q С \ О 00 а л о о м сЧ ГЛ О м м л л о о О л Ю м м 0 ф Ф л л а о о о 47 Ch ф л л о сч Г 4 Ю л о 4Л Ch CO в а л о л О (0 < ГЧ Оо с в а ф (h в а о ° \ л в л о о о ь о м л о о Ю и о ГЧ л м СЧ в а С 4 л 0 00 а СЧ 01 Ь 01 О а в в е» Q0 ф м л с4 о о л о а в л л ь Vl ф в л о Ch Ch о о в о о м ф ch ГЧ СЧ О Ch (7 л л л о М а ГЧ Ф м л л л л о ф л л Е Г1 Ь в (71 в в м О О О О О О (Ч М 4Л О о в ° ° Т Ь 6 6 6 6 СЧ ГЧ t4 Ю CO т и о ° o а. ю л о (0 С1 О ,о Ю а (0 е -- 1 1 о 3 m ! Ж 1 — — — х Ф о 1 л Г) Ы Г4 m i e сч о r О СЧ Л 0 ГЧ л л в л л ю — — сч м О О О О Ю Л О ГЧ Л Л СЧ ГЧ ГЧ Г 4 ю о (7 С 4 С 1 о 6 С4 (4 1393442 со (ч л о о о о л л л л л ф о о (ч m Т C) (Ч (1 О0 Ч Е ( л л л л o л сч 1 (Ч ф о o o o л л л л о о о о л л л (ч ) О О ch (ч о о л л л л л о о о о О -Ф л о ° \ о о ° (\ л л о г (о л л л ° л ° л A О 0 Л (О <р (.р (. О о (ч л л л л о, î о о О (ч л о (0 л л о о О л л л ф о (ч (Ch Ф 00 (((1 0 0 л л, ф ° ф л О л л л Ch e e Ч0 ф ОО л- С4 л(0 (ч (ч 00 F W Ch (ч л (о о л л л л л,О л - oo (ч Ch о о л л о о О л л Ф 0 л л ° (ч Ф (ч (Q 00 ° Ch, щ (o (а о. л л л л л л M е ° л (1 О (л (и ( г о л ° \ л а (О (-) О о О О О О О м ф cv ф ь ь ь ь ь o ь ь (1 (1 т л о о ch (ч л о О О л л О л ь (1 о л о г (ч л л о о 1 л-; л ( (ч л О о (ч л (7 (\ л (1 ч х х I о (ч О ! 1393442 Таблица 2 Показатели известный предлагаемый Расход, т/ч: 100 100 сырье фр. н.к - 360 С 46,1 46,1 фр. 360 - 500 С фр. 480 — 590 С 24,2 29,4 13,9 24,5! 5,8 остаток водяной пар в низ первой колонны водяной пар в низ второй колонны орошение первой колонны орошение второй колонны 6,0 45,8 37,8 15,4 Давление, МПа: 0,0077 О, 0207 0,0077 0,0207 верх первой колонны верх второй колонны Температура, С 30 орошение первой колонны орошение второй колонны ввод сырья в первую колонну ввод сырья во вторую колонну 40 375 350 357 400 370 232 верх первой колонны верх второй колонны низ первой колонны низ второй колонны Тепловая нагрузка, ge/ч: 204 189 303 356 274 365 печь для нагрева сырья первой колонны печь для нагрева сырья второй колонны суммарная 16,29 14,22 2,74 l6,96 16,29 20,51 14,82 8,57 теплообменннки н холодильники для конденсации в ерхне го продук та в торой колонны 13,48 Ссдериание фракции, мас.Х 360 С вЂ” к.к. во фр. í.x. - 360 С 1,74 1,38 теплообменникн для компенсации верхнего продукта первой колонны Показатели зателн по примеру н. к. — 360 С во фр. 360 — 530 С 530 С вЂ” x.ê. во фр. 360 — 530 С н.к. — 480 С фр. 480 — 590 С 2,80 1,73 9,52 6,88 12,60 20,34 590 С вЂ” к,к. н.к — 530 С 3,37 0,01 н.к. - 590 С в остатке 30,54 9,99 Таблица 3 Состав по примерУ 0,20 0,20 Газы 1,50 1,50 н.к.-60 3,23 3,23 60-90 90-1 10 3,27 3,28 110-120. 1,78 1,78 2,67 2,67 120-130 2,78 130-140 2, 78 2,36 2,36 1971 1,71 0,01 3,23 3,23 0,05 12,67 12,67 0,04 6,91 6,92 0,09 11,08 11 11 0,12 9,38 9,41 0,16 9,04 9,09 0 21 0,01 8,41 8,48 0,28 0,05 7,76 0,03 7,86 140-150 150-160 160-170 170-200 200-220 220-250 250-270 270-290 290-310 310-330 во фр. 480 - 590 С в остатке р, н ° к, фр, 360- Остато 60 С 530 С Прс дслжг цн табл. 2 стныб предлагаемый Фр. н.к. Фр. 36 Фр, 480- Остаток 360 С 530 С 590 С 1393442 П )одол*ение табл.3 3 81 330-340 3,85 0,12 0,18 0,12 0 g 0,33 340-350 3, 61 350-360 2,52 0,22 0,54 3,70 2,11 3,13 1,22, 11983 0,27 0,65 9,46 1,74 1,38 22,75 31,78 23,69 26, 13 34,27 2,69 0,02 7,63 3 35 19,16 22,66 0,01 23,62 0,99 6,73 5,07 2,37 1,46 20,78 8,99 19,75 70 ° 26 0,41 10,67 0,27 090t 620 к.к. 9, 67. 0,08 Подпис но е 360-380 380-420 420-480 480-530 530-560 560-590 590-620 1О, 97 16,20 18,58 50,88 ВНИИПИ Заказ 1903/6 Тираз 642 Произв.-лолигр. лр-тме, r. Ужгород, ул. Проектная, 4 е