Фурма сталеплавильного агрегата

 

Изобретение относится к металлургии и может быть использовано для продувки расплава в сталеплавильном конвертере. Целью изобретения является повышение эффективности продувки и снижение расхода чугуна на плавку за счет повышения степени дожигания окиси углерода. Фурма содержит концентрично расположенные трубы, образующие тракты подвода и отвода охладителя и подачи окислителя, и головку с соплами Лаваля, по крайней мере одно из которых выполнено с многозаходной винтовой нарезкой на внутренней поверхности. Нарезка выполнена на закритической части сопла Лавеля, диаметр свободного от нарезки проходного сечения на участке с нарезкой составляет 0,7-1,3 диаметра критического сечения сопла, длина участка с нарезкой составляет 0,15-0,6 длины закритической части сопла, а угол подъема винтовой линии нарезки равен 25-70°. Участок с нарезкой отстоит от выходного сечения сопла на расстоянии 0,25-1,0 диаметра критического сечения сопла. 1 з.п. ф-лы, 2 табл. 5 ил.

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (19) (11) (51)5 С 21 С 5/48

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К А ВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ П.(НТ СССР (21) 4466855/23-02 (22) 06.06.88 (46) 07.03.90. Бюл. М 9 (71) Мариупольский металлургический институт и Мариупольский металлургический комбинат "Азовсталь" им. С.Орджоникидзе (72) E.A.Kàïóñrèí, А.В.Сущенко, P.Ä.Куземко, В.В.Рябов, М.A.Поживанов, A С.Плискановский, М.Г.Королев и Н.Н.Сапелкин (53) 669.184.142 (088.8) (56) Метц П. и др. Опыт по применению сопел для управления перемешиванием ванны при продувке фосфористого чугуна в 50-т конвертерах. - Черные металлы, 1965, Р 15, с. 8.

Патент Великобритании N 1446612, кл. С 21 С 5/46, 1979.

Афанасьев С. Г.Краткий справочник конвертерщика. — M.: Металлургия, 1967, с. 74. (54) ФУРМА СТАЛЕПЛАВИЛЬНОГО АГРЕГАТА (57) Изобретение относится к металлургии и может быть использовано для

Изобретение относится к черной металлургии и может быть применено в сталеплавильных агрегатах, в частности в кислородных конвертерах.

Целью изобретения является повышение эффективности продувки и снижение расхода чугуна на плавку за счет повышения степени дожигания окиси углерода.

Поток кислорода, поступающий в сопла фурмы с нарезкой, ускоряется

2 продувки расплава в сталеплавильном конвертере. Целью изобретения является повышение эффективности продувки и снижение расхода чугуна на плавку за счет повышения степени дожигания окиси углерода. Фурма содержит концентрично расположенные трубы, образующие тракты подвода и отвода охладителя и подачи окислителя, и головку с соплами Лаваля, по крайней мере одно из которых выполнено с многозаходной винтовой нарезкой на внутренней поверхности. Нарезка выполнена на закритической части сопла Лаваля, диаметр свободного от нарезки проходного сечения на участке с нарезкой составляет 0,7-1,3 диаметра критического сечения сопла, длина участка с нарезкой составляет О, l5-0,6 длины закритической части сопла, а угол подъема винтовой линии нарезки равен

25-70 . Участок с нарезкой отстоит от выходного сечения сопла на расстоянии 0,25-1,0 диаметра критического сечения сопла. 1 з.п. ф-лы, 2 табл., 5 ил. в них и при отношении диаметра свободного от нарезки сечения закритической части сопла на участке с нарезкой к критическому диаметру сопла, равному 0,7-1,3, и углу наклона винтовой о линии нарезки 25-70, разделяется на участке с нарезкой на несколько потоков.

Основной поток кислорода проходит через свободное от нарезки сечение сопла, а другие (число которых равно

1548215 числу заходов нарезки) движутся по поступательно-вращательной траектории в каналах нарезки. На длине участка сопла с нарезкой, равной 0,15-0,6 длины закритической части сопла, происходит формирование этих независимых потоков кислорода: центрального осесимметричного и периферийных закрученных. Центральный поток истекает из 10 сопла в виде "жесткойн дальнобойной струи, а периферийные - в виде отдельных закрученных струек. При выходе этих струек из каналов нарезки с заявляемыми углами наклона взвимодейст- 15 вие их с центральной струей практически не происходит. Вместе с тем, границы периферийных струек, имеющих закрутку, взаимодействуют между собой и образуют своеобразный мягкий зонд (завесу) над центральной струей. При наличии в фурме нескольких сопел с нарезкой и заявляемых углах наклона нарезки зонды отдельных сопел образу-. ют в комплексе общий устойчивый зонд из закрученных мягких струек кислорода над жесткими центральными струями, При этом жесткиен струи глубоко внедряются в ванну, интенсивно перемешивают ее и расходуют кислород на окисление примесей расплава, в том числе и углерода в реакционных зонах.

Мягкие струи кислородного зонда, направленные на поверхность ванны, способствуют быстрому шлакообразованию и эффективному дожиганию окиси углерода, которая выделяется под ними при взаимодействии жес -ких струй с расплавом. При этом дожигание происходит вблизи расплава металла и выделяющееся при дожигании СО тепло 40 эффективно используется для нагрева ванны. Кроме того, кислородный зонд способствует уменьшению пылеобразования и брызгоуноса, -,àê как "накры45 вает" область взаимодействия струй с металлом, уменьшает вероятность выбросов шпака и металла при вспенивании ванны благодаря своему осаждающему действию.

Витки нарезки, находящиеся вблизи выходного сечения сопла, подвержены мощному тепловому потоку излучения от реакционной зоны. При этом концы витков нарезки, имеющие худшие условия охлаждения, могут быть оплав55 лены, что приведет к снижению эффективности продувки. При выполнении нарезки на расстоянии 0,25-1,0 диметра критического сечения сопла от его выходного сечения плотность лучистого теплового потока от реакционной зоны на каналы нарезки снижается до допустимой с точки зрения стойкости витков нарезки. Однако при расстоянии более одного диаметра критического сечения сопла резко снижается эффективность продувки из-за усиления взаимодействия периферийных струек с центральной струей на участке сопла после нарезки.

Выполнение на закритических частях сопел Лаваля в фурме нарезки с заявляемыми параметрами позволяет создать над жесткими продувочными струями устойчивый кислородный зонд из мягких закрученных струек. При этом зонд создается при использовании одноканальных сопел, что при хороших условиях охлаждения (т.е. высокой стойкости) и простоте конструкций сопел позволяет одновременно повысить эффективность процессов рафинирования, шлакообразования и дожигания окиси углерода в полости конвертера.

На фиг. 1 и 2 показана фурма, продольное сечение; на фиг. 3 — 5 — фотографии истекающих струй.

Фурма состоит из трех концентрично расположенных труб l., образующих тракт 2 подвода кислорода, тракты подвода и отвода охлаждающей воды и головки 4, которая имеет по край. ней мере одно сопло Лаваля 5 с многозаходной винтовой нарезкой 6 на внутренней поверхности закритической части сопла. Причем диаметр свободного от нарезки проходного сечения сопла на участке с нарезкой (d,„ ) составляет О, 7-1,3 диаметра критического сечения сопла (йк ) (фиг. 2), а длина участка с нарезкой (1„) составляет

0,15-0,6 от длины закритической части сопла (1 к). Угол подъема винтовой линии нарезки (о ) равен 25-70 . При этом участок с нарезкой отстоит от выходного сечения сопла на расстоянии (1 ) 0,25-1,0 диаметра критического сечения сопла. Фурма наряду с соплами 5, имеющими нарезку 6, может иметь и обычные продувочные сопла Лаваля 7. фурма работает следующим образом.

Поток кислорода 8 поступает в сопла 5, где расширяется в докритической части и закритической части сопел длиной (1 к — 1и ). При натекании потока кислорода в соплах 5 на много5 154821 заходную винтовую нарезку 6 он разделяется. Пристенный поток кислорода в сопле 5 проходит через направляющие витки нарезки б, отделяется ими от основного осесимметричного потока и изменяет направление. Основная часть кислорода продолжает истекать в виде осесимметричных потоков в свободном от нарезки пространстве сопел, на выходе из которых они форми-, руются в виде осесимметричных жестких дальнобойных струй 9 (фиг. 3).

Другая часть кислорода входит в каналы нарезки б и движется в ней по поступательно-вращательной траектории. При этом в каждом сопле с нарезкой формируются независимые периферийные потоки кислорода, число которых равно числу каналов (заходов) 20 нарезки 6. Кислород из этих каналов истекает в полость конвертера в виде мягких закрученных струек 10, которые сливаются практически в сплошной зонтообразный циркуляционный поток, Отличительной особенностью фурмы является то, что в области заявляемых значений конструктивных параметров фурмы закрученные периферийные струйки кислорода практически не взаимодействуют с жесткими осесиммет. ричными центральными струями 9, т.е. не эжектируются последними, а образуют над ними устойчивый вихревой кислородный зонд 10. При наличии в фурме обычных продувочных сопел

Лаваля 7 поток кислорода 8 дутья расширяется и истекает из них в виде обычных сверхзвуковых жестких струй

11 (фиг. 4). При этом осесимметричные жесткие струи 9 и 11 глубоко внедряются в ванну расплавленного металла, интенсивно перемешивают ее, способствуя ра в номер ному распрецелению концентраций примесей и температуры в ванне, и рафинируют расплав с высокой скоростью. В местах внедре ния их в ванну в струйном режиме барботажа интенсивно выделяется окись углерода, которая, поднимаясь, попадает под вихревой кислородный зонд

10, где эффективно дожигается мягким кислородным потоком непосредственно вблизи расплава. Благодаря этому тепло от дожигания используется на нагрев ванны более эффективно, Мягкие струи кислородного зонда 10 способствуют также ускорению процесса шлакообразования, так как расходуют часть

6 кислорода на образование оксидов железа, а также обеспечивают выделение дополнительного количества тепла (за счет дожигания СО над ванной), необходимого для ускорения процесса шла— кообразования, что особенно важно при плавках с пониженной долей чугуна в шихте, когда ванна относительно холодная. При этом повышается эффективность процессов дефосфорации и десульфурации стали по сравнению как с продувкой только жесткими, так и с продувкой только мягкими и вихревыми струями. Последнее объясняется тем, что при продувке только мягкими струями не обеспечивается необходимое перемешивание между металлом и шлаком и коэффициенты распределения фосфора и серы в системе металл-шлак остаются низкими, а при продувке только жесткими" струями, которые глубоко внедряются в расплав, процесс шлакообразования замедляется из-за недостатка оксидов железа и тепла, поступающих в шлак. Кроме того, вихревой кислородный зонд 10 способствует снижению запыленности отходящих конвертерных газов, так как накрывает область наиболее сильноro пылевыделения — peaкционную зону, способствует также снижению брызгообразования и заметалливания фурмы, уменьшает вероятность выбросов металла и шлака из конвертера при вспенивании благодаря своему осаждающему действию.

Количество сопел 5 с нарезкой в фурме выбирается исходя из конкретных условий работы цеха, сортамента выплавляемой стали, состава и температуры чугуна и т.д. Максимальный эффект снижения расхода чугуна на плавку за счет повышения степени дожигания СО в отходящих конвертерных газах имеет место при установке в фурме всех сопел с нарезкой. Однако при этом несколько удлиняется время продувки до заданного состава металла из-за расходования части кислорода дутья на дожигание СО и увеличивается угар железа в шлак. Но в то же время сокращается начальный период продувки (до периода интенсивного обезуглероживания) за счет быстрого нагрева ванны более раннего шлакообразования и "зажигания" плавки, Для условий работы 350 т конвертера на высокофосфористом чугуне оптимальное число сопел с нарезкой в пятисопловой фурме

1548215 (расход кислорода 1300 мз/мин) по проведенным опытным плавкам составляет 2-3.

Цля определения оптимальных кон5 структивных параметров фурмы и изучения механизма взаимодействия "жесткой" осесимметричной струи с "мягкими закрученными струйками, истекающими из одного сопла., а также из группы сопел, на газодинамическом стенде проводят серию экспериментов с использованием стробоскопа и теневой фотосъемки (фиг. 3-5)„ Эксперименты проводят на натурных соплах трех- и четырехсопловых фурм 160 т конвертера, а также четырех- и пятисопловых фурм 350 т конвертера с диаметрами критических сечений соответственно, равными 32, 28, 47 и 42 мм.

Изучение взаимодействия струй, истекающих из нескольких сопел, проводят также на моделях фурм, выполненных в масштабе 1:5. B качестве продувочного газа используют компрессорный воз- 25 дух с давлением до 2,0 МПа. Угол наклона сопел к оси фурмы находится в обычных для практики конвертерных процессов пределах 14 — 18 о

Цля сравнения на фиг. 4 и 5 представлены картины истечения кислорода в атмосферу из трехсопловой фурмы

160 т конвертера при выполнении на одном из сопел Лаваля нарезки с заявляемыми параметрами (фиг. 4) и при всех трех обычных соплах (фиг„ 5).

35 (Ha фиг. 4 и 5 два сопла совмещены в одной плоскости), В обоих случаях давление кислорода перед головками

Фурм 1 3 Mtla расход кислорода че 40 рез три сопла с диаметром d <

32 мм равен 322 мз/мин. При использовании обычных сопел Лаваля (фиг. 5) истекающие струи 11 "жесткие", сла— бо взаимодействуют с окружающей средой, полуугол раскрытия их даже на расстоянии 30 калибров не превышает о

10 . При истечении кислорода в высокотемпературное пространство конвертера, где плотность газа в 6-5 раз

50 ниже плотности кислорода, смешение струй 11 с отходящими газами и раскрытие их выражено еще в меньшей степени, Цожигание CO в такой струе практически не происходит. Незначительная часть СО, попадающая в

"жесткие" струи 11 из отходящих газов, и догорающая в них до СО с выделением тепла, восстанавливается при контакте с металлом в реакционной зоне с обратным тепловым эффектом. При наличии в головке фурмы сопел с нарезкой с заявпяемыми параметрами (фиг. 4) над "жесткими" дальнобойными струями 9 образуется низкоскоростной нмягкий" кислородный зонд

10, который и формирует локальный факел горения окиси углерода, выделяющейся под зондом при взаимодействии струй 9 с распла вом. При этом, если фурма не заглублена в шлакометаллическую эмульсию (начало и конец продувки), то дожигание происходит в газовой фазе вблизи расплава, если ф рма заглублена (основной период .>дувки), то дожигание кислородом зонда 10 происходит в газошлакометаллической эмульсии, причем "мягкие струйки зонда не достигают сплошного металлического расплава. При этом обеспечивается высокий коэффициент использования кислорода зонда 10 на дожигание СО, теплота, выделяющаяся при дожигании„ эффективно усваивается жидкой ванной, а футеровка конвертера защищена от теплового воздействия высокотемпературной зоны горения СО вспененным шлаком.

На газодинамическом стенде проводят исследования влияния длины участка с нарезкой 1 в отдельных соплах фурм 160 и 350 т конвертеров на структуру истекающих из них струй. При этом угол подьема винтовой линии нарезки равен oL = 45, диаметр своо бодного от нарезки проходного сечения сопла на участке с нарезкой d = d сн «р а длина закритической части сопла изменяется в обычных для практики пределах: 1 = 2-3 d« Кроме того, испытывают также так называемые укороченные сопла Лаваля (1 д = 1,2—

1, 5 d, ) . Нарезка выполнена на выходных участках сопел.

Результаты экспериментов показывают, что при 1 > < 0,15 1 н для обычных сопел и при 1я с, 0,5-0,6 1 к для укороченных сопел периферийный поток из закрученных струек не успевает сформироваться. При этом струйки кислорода не обладают достаточной жесткостью для .предотвращения притягивания их (эжекции) к центральной струе. В результате этого не происходит устойчивого кислородного зонда и резко снижается эффективность процессов дожигания СО и шлакообразова0,9

1,0

1,2

1,3

1,4

Та бли ца 1

Структура истекающих по- 25 токов кислорода из сопел с нарезкой

Отношение диаметров

11сн 7d К

9 . 1548215 ния. увеличение длины участка сопла с нарезкой 1„ приводит к существенному росту коэффициента сопротивления сопла (снижению коэффициента восстановления полного давления кислородного потока) и, как следствие, к снижению эффективности продувки из-за неполного использования потенциальной энергии давления дутья на перемешивание газообразной и жидкой фаз. Следовательно, для различных типов сопел, применяемых в кислородно-конвертерных фурмах, оптимальная длина участка сопла с нарезкой составляет 0,15-0,6 длины закритической части сопла.

В табл. 1 приведены результаты исследования влияния диаметра Йс„ на структуру истекающих струй при

1р = 0,3 1 „; d„= 32 мм; оС = 45

Продолжение табл.1

То же

Il

Заметно снижается относительный расход кислорода через зонд, уменьшается устоичивость зонда и отдельные периферииные струйки взаимодействуют с центральной струей

Периферийные вихревые струйки пра ктически не образуются из-за обтекания потоком кислорода в сопле витков нарезки, сформировавшиеся же отдельные периферийные струйки неустойчивы и взаимодействуют с центральной струей, устойчивый зонд не образуется, продувка идет практически в режиме жесткой" струи

0,3

0,5

0,7

Центральная струя "мягкая", сильно сдросселированная, границы ее размыты, наблюдается частичный отрыв погранслоя от центральной струи и взаимодействие его вихревым зондом; относительный расход кислорода через зонд намного превышает оптимальный

Центральная струя не обла- 40 дает достаточной "жесткостью и дальнобойностью из-за большого коэффициента сопротивления сопла и сильно выраженного эф4$ фекта дросселирования ее, расход кислорода через зонд больше оптимального

Над жесткими центральными дальнобойными струями об50 разуется "мягкий" вихревой кислородный зонд, обладающий оптимальной с точки зрения дожигания

СО и процессов рафинирования структурой, с оптимальным относительным расходом кислорода

Как видно из табл. l, при d „c (0,7 а d „центральная струя "мягкая" и не дальнобо" íàÿ, что приводит к резкому снижению эффективности продувки, к малым скоростям перемешивания и рафинирования ванны расплава.

Кроме того, доля расхода кислорода через периферийный зонд превышает 0Ä5 общего расхода кислорода, что существенно выше оптимальных значений относительных расходов вторичного кислорода для дожигания, которое по литературным данным различных исследователей составляет 0,1-0,45. Это приводит к черезмерному переокислению шлака и металла, повышенному угару железа. Такая структура истекающих потоков из сопел с нарезкой при d « <

< 0,7 d „ объясняется резким увеличением коэффициента сопротивления сопла за счет перекрытия свободного от нарезки сечения его и ярко выраженным эффектом дросселирования центральной с .руи с бесполезной потерей последней значительной части энергии.

При d, 1„) 1, 3 d

Та бли ца

70

20

50 тупов нарезки и поток кислорода в соплах обтекает витки нарезки практически без отрыва в них пограничного слоя. Образующиеся при этом отдельные

5 периферийные струйки неустойчивы и эжектируются центральной струей без создания устойчивого зонда. Продувка идет практически в режиме "жесткой" струи, резко снижается эффектив- 10 ность процессов шлакообразования и дожигания СО в отходящих газах. На— резка лишь частично турбулизирует пограничный слой этой струи.

В табл. 2 приведены результаты исследования влияния угла подъема винтовой линии нарезки с(на структуру истекающих струй при 1,„ = 0,31 „, d„ = 32 мм; 1сн =

Угол о, Структура истекающих потоград ков кислорода из сопел с нарезкой 25

Периферийные струйки практически не отрываются от центральной струи

Наблюдается отрыв периферийных струек с частичным взаимодействием их с центральной струей

Образуется устойчивый кислородный зонд

То же

Начинается нарушение структуры зонда из-за появления завихрений при ударе потока кислорода о витки нарезки; зонд обладает достаточной устойчивостью

Наблюдаются значительные нарушения структуры зонда со снижением устойчивости последнего, заметно снижается расход кислорода через зонд из-за увеличения сопротивления выхода потока в каналы нарезки

Как видно из табл. 2, оптимальный диапазон углов подьема винтовой линии нарезки составляет 25-70 . При с 7 70 рез ко с нижа ется эффе кти в ност ь процессов шлакообразования и дожигания СО, так как продувка идет практически только в режиме "жесткой" струи.

При o!. (25 резко увеличивается коэффициент сопротивления входа кислородного потока в каналы нарезки, возрастают потери энергии потока при ударе его о витки нарезки, вследствие чего резко снижается расход кислорода на формирование зонда, нарушается устойчивость последнего из-за появпения дополнительных завихрений потока в сопле, что также приводит к снижению эффективности процессов шлакообразования и дожигания СО.

Таким образом, устройство обеспечивает истечение из одного и того же сопла двух принципиально различных по форме и назначению потоков кисгорода, причем, над центральными

"жесткими" струями формируется "мягкий" покрывающий зонд кислорода, который и образует локальный факел горения. Выполнение на закритических частях сопел Г)аваля многозаходной винтовой нарезки с заявляемыми параметрами обеспечивает отрыв пограничного слоя от основного кислородного потока в соплах, его закрутку, эффективное смешение с отходящими газами и дожигание в области преимущественного выделения СО, ускорение процесса шлакообразования при одновременно высоких скоростях рафинирования и перемешивания расплава в конвертере.

Оптимальное число заходов нарезки

s соплах 6-12. При меньшем числе заходов нарезки образующиеся мягкие кислородные с-руйки истекают самостоятельно, не сливаясь в один устойчивый зонд. Большее же число заходов в нарезке с заявляемыми параметрами практически неосуществимо технически.

Нижний предел расстояния, на которое отстоит участок с нарезкой от выходного сечения сопла, определяют расчетным путем с учетом прямого воздействия теплового излучения от реакционной зоны на витки нарезки. При указанном расстоянии (менее 0,25 диаметра критического сечения сопла) имеет место прямое воздействие теплового излучения от реакционной зоны (плотность теплового потока которого достигае » 2,5 МВт/м- ) на выходные участки витков нарезки. Концы витков, 13

1548215

14 которые находятся в худших условиях охлаждения, могут оплавиться при низком расположении фурмы относительно уровня металла. При этом не обеспечивается выполнение поставленной цели, так как нарушается структура струй, истекающих из сопел с нарезкой. Верхний предел расстояния между нарезкой и выходным сечением сопла определяют экспериментально продувкой сопел на газодинамическом стенде. При указанном расстоянии более одного диаметра критического сечения сопла, из-за сильного взаимодействия периферийных закрученных потоков кислорода с центральным потоком на участке сопла после нарезки до выходного сечения его резко снижается устойчивость кислородного зонда, что приводит к снижению эффективности процессов шлакообразования и дожигания окиси углерода.

В условиях работы 350 т конвертеров (пятисопловая фурма, расход кислорода 1200-1300 мз/мин, с1к= 42 мм) испытывают два варианта предлагаемой конструкции фурмы (справка с проведении испытаний прилагается), По первому варианту опробовывают одну пятисопловую фурму, два сопла которой выполнены с нарезкой на выходных участках закритических частей (без смешения участка с нарезкой внутрь сопла

1 = О). При этом параметры нарезки 35 следующие: йк, = 42 мм; dc — — d < о = 45; 1н — 0,3 1 н . По второму ва риа нту испытывают две пятисопловые фурмы с тремя соплами с нарезкой (к = 42 мм; с1сн = " 1к 0 = 45; 40

1 > = 0,3 1 к, расстояние от нарезки до выходного сечения сопла 1 равно

0,3 с1„ )

Применение опытных фурм позволяет снизить долю чугуна в шихте плавки 4> и увеличивает долю скрапа за счет увеличения степени дожигания СО в отходящих конвертерных газах, улучшить процессы дефосфорации и десульфурации (даже при некотором уменьшении расхода извести на плавку) при одновременно высоких скоростях рафинирования и перемешивания ванны, т.е. практически без увеличения времени продувки.

При этом расход чугуна (в расчете на тонну стали) снижается на 4,2

5,6 кг/т, содержание фосфора в стали на повалке снижается с 0,007 до

0,0062, а содержание серы - с 0,0220 до 0,01863.

Формула изобретения

1. Фурма сталеплавильного агрегата, содержащая концентрично расположенные трубы, образующие тракты подвода и отвода охладителя и подачи окислителя, головку с соплами Лаваля, по крайней мере одно из которых выполнено с многозаходной винтовой нарезкой на внутренней поверхности, отличающаяся тем, что, с целью повышения эффективности продувки и снижения расхода чугуна на плавку за счет повышения степени дожигания окиси углерода, нарезка выполнена на закритической части сопла

Лаваля, диаметр свободного. от нарезки проходного сечения которого на участке с нарезкой составляет 0,7-1,3 диаметра критического сечения сопла, длина участка с нарезкой составляет

0,15-0,6 длины закритической части сопла, а угол подъема винтозой линии нарезки равен 25-70

2. Фурма по и. 1, о т л и ч а ю щ а я с я тем, что участок с нарезкой отстоит от выходного сечения сопла на расстоянии 0,25-1,0 диаметра критического сечения сопла

Баварец Ма

8ода

Ьн

Фиг. 2

1548215

1548215

Составитель В, Красина

Техред Л,Олийнык Корректор О.Кравцова

Редактор H.Ãóíüêî

Заказ 113 Тираж 506 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35„Раушская наб., д. 4/5

Производственно-издательский комбин".T Патент, г. Ужгород, ул. Гагарина,101