Способ перегонки нефти
Изобретение относится к нефтехимии, в частности к перегонке нефти. Цель - увеличение глубины отбора и повышение качества дистиллятных фракций. Перегонку ведут путем подачи нагретой отбензиненной нефти в атмосферную колонну с отбором дистиллятных фракций с верха из промежуточных сечений колонны и остатка с низа колонны, нагревом в печи остатка и потока жидкости с нижней тарелки укрепляющей секции атмосферной колонны, а также потока жидкости с нижней тарелки укрепляющей секции вакуумной колонны и подачей всех нагретых потоков в зону питания вакуумной колонны с получением фракций вакуумных дистиллятов из промежуточных сечений колонны и гудрона с низа колонны, причем неиспарившуюся часть жидкого потока из промежуточного сечения атмосферной колонны выводят с низа вакуумной колонны отдельно от гудрона. 1 ил., 6 табл.
СОЮЗ СО8ЕТСКИХ
СОЩЕЛИСТИЧЕСКИХ
РЕСПУБЛИК
„.Я0„„1595879 р)) С 10 G 7/06
ГОСУДАРСТ8ЕННЫЙ КОМИТЕТ
ПО ИЭОБРЕТЕНИЯМ И ОТНРЫТИЯМ
ПРИ ГКНТ СССР
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
К А ВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ
PI)gн1 ;Ц
j! - Д.",;:ь ".Д (э . 4 .11.
1 (21 ) 4483491/23-04 (22) 19.09.88 (46) 30.09.90. Бюл. Ф 36 (71) Пермское производственное объединение "Пермнефтеоргсинтез" им. XXIII съезда КПСС (72) В.Н.Деменков, А.А.Кондратьев, К.Ф.Богатых, В М.йуверов, А.Д.Макаров и В.Е.Федотов (53) 665.63.07 (088.8) (56) Авторское свидетельство СССР
Р 1397471, кл. С 10 С 7/06, 1986. (54) СПОСОБ ПЕРЕГОНКИ НЕФТИ (57) Изобретение относится к нефтехимии, в частности к перегонке нефти. Цель изобретения — увеличение глубины отбора и повышение качества дистиллятных фракций. Перегонку веИзобретение относится к способу получения нефтяных фракций и может быть использовано в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промьппленности.
Цель изобретения — увеличение глубины отбора и повьппение качества дистиллятных фракций, выделяемых при пepегонке нефти, На чертеже представлена схема, иллюстрирующая осуществление способа.
Нагретую нефть вводят в атмосферную колонну 1 по линии 2. Остаток колонны 1 (мазут) нагревают в нагревателе 3 и по линии 4 вводят в вакуI умную колонну 5, с низа которой по
2 дут путем подачи нагретой отбензиненной нефти в атмосферную колонну с отбором дистиллятных фракций с верха из промежуточных сечений колонны и остатка с низа колонны, нагревом в печи остатка и потока жидкости с нижней. тарелки укрепляющей секции. атмосферной колонны, а также потока . жидкости с нижней тарелки укрепляющей секции вакуумной колонны и подачей всех нагретых потоков в зону питания вакуумной колонны с получением фракций вакуумных дистиллятов из промежуточных сечений колонны и гудрона с низа колонны, причем неиспарившуюся часть жидкого потока из промежуточного сечения атмосферной колонны выводят с н.-а вакуумной колонны отдельно от гудрона. 1 ил., 6 табл. линии 6 выводят остаток. Пары с верха колонны 1 конденсируют в конденсаторе 7 и по линии 8 подают на орошение колонны 1. Из промежуточного сечения колонны 5 выводят верхнее циркуляционное орошение, охлажпают в теплообменнике 9 и по линии 1 0 подают в колонну 5. С верха колонн 1 и 5 и из их промежуточного сечения по линиям 11 — 18 выводят дистил- лятные фракции. В колонну 5 по линиям 4, 20 и 21 вводят нагретую в нагревателе 3 смесь жидкостей, стекающих по линиям 22 и 23 с нижних та, релок 24 и 25 укрепляющих секций колонн 1 и 5 соответственно, а неиспа. рившуюся в колонне жидкую фракцию
1 595879
40 утяжеленного вакуумного газойля выводят иэ колонны 5 по линии 19 отдельно от остатка колонны 5, Указанная фракция отпаривается от летучих компонентов путем контакта на контактной ступени 26 с паром, уходящим по линии 27 с верхних тарелок
28 отгонной секции колонны 5. В низ колонны 1 и 5 для отпарки легких
10 фрак ций по линиям 29 и 30 вв одят нагретые потоки. Нагрев потоков 20, 21 и 30 перед подачей их в колонну 5 осуществляют в печи 3 соответственно по линиям 31 — 35.
Результаты перегонки подтверждены расчетами работы колонн на примере сложной атмосферной и вакуумной колонн для фракционирования нефти и мазута по известному и предлагаемому способам. Давление верха атмосферной колонны 0,17 МПа, перепад давления на тарелке 0,001 МПа. Массо- и теплообменная эффективность тарелок укрепляющей секции принята равной
0,6, отгонной секции —. 0,5,. В атмос- ферной колонне тридцать восемь тарелок, из них шесть тарелок в отгонной с екции. Давление в ерха вакуумнойколонны принято равным 0,0027 MIIa,, перепад давления на контактное устройство — 0,00013 MIIa. Массо- и теплообменная эффективность контактных устройств укрепляющей секции вакуумной колонны принята равной 0,88, отгонной секции и контактных устройств циркуляционных орошений — О, 65. В вакуумной колонне двадцать пять на садочных контактных устройств, из них четыре устройства в отгонной секции.
Пример 1. Отбензиненную нефть (351,9 т/ч) после нагрева в печи с температурой 370 С подают на тридцать третью (счет с верха) тарел45 ку сложной атмосферной колонны. С верха колонны получают бензин, часть которого после конденсации с температурой 60 С возвращают на верх колонны в качестве орошения, а балансовый избыток (15 т/ч) выводят из
50 колонны. С седьмой тарелки, колонны выводят лигроин (8 т/ч), с четырнадцатой тарелки - керосин (38 т/ч), с двенадцатой тарелки — верхнее циркуляционное орошение (80 т/ч), охлаждают в теплообменниках и с температурой 110 С возвращают на эту же о тарелку колонны. С восемнадцатой тарелки колонны выводят дизельное топливо. Нижнее циркуляционное орошение (85 т/ч) выводят с двадцать четвертой тарелки колонны, охлаждают в теплообменниках и с температурой 190 С возвращают на эту же тарелку колонны. В низ колонны вводят 0,7 т/ч водяного пара. Температура верха колонны 119 С, С низа атмосферной колонны выводят мазут, нагревают в печи и с темо пературой 390 С подают на двадцать второе насадочное устройство вакуумной колонны. С шестого (счет с вер" ха) насадочного устройства вакуумной колонны выводят первое циркуляционное орошение (574,3 т/ч), часть его с температурой 40 С возвращают на верх вакуумной колонны, а балансовый избыток выводят из колонны в качестве дизельного топлива, Температура верха вакуумной колонны 40 С.
С десятого насадочного устройства выводят второе циркуляционное орошение, часть его с температурой 80 С возвращают на седьмое насадочное устройство, а балансовый избыток выводят из колонны в качестве легкого вакуумного дистиллята. С четырнадцатого насадочного устройства выводят третье циркуляционное орошение, часть его (50 т/ч) с температурой о
80 С возвращают на тринадцатое насадочное устройство, а балансовый избыток выводят из колонны в качестве тяжелого вакуумного дистиллята.
С низа колонны получают гудрон.
В табл. 1 приведены основные показатели работы колонны, в табл 3 фракционный состав продуктов, выво-. димых из вакуумной колонны по примеру 1.
В низ вакуумной колонны с температурой 390 С вводят нагретую смесь жидкостей, стекающих с нижних тарелок укрепляющих секций обеих колонн.
При этом жидкость, стекающую с двадцать первого контактного устройства вакуумной колонны в количестве
24,3 т/ч, смешивают с .1 т/ч жидкости, стекающей с двадцать девятой тарелки сложной атмосферной колонны, нагревают в печи и с температурой о
390 С вводят в одну из половин нижней части вакуумной колонны, отделенную от другой половины перегородкой. С низа этой половины по линии
19 выводят жидкую фазу нагретой сме95879
5 15 си (21,2 т/ч) — утяжеленный вакуумный газойль, в паровая фаза (4,1 т/ч, поступает под нижнее контактное устройство вакуумной колонны, куда с температурой 390 С вводят 11 т/ч нагретой в печи жидкости, стекающей с двадцать. девятой тарелки сложной атмосферной колонны. Гудрон выводят из другой половины нижней части вакуумной колонны.
Пример 2 (по предлагаемому способу), В отличие от примера 1 нагретую в печи смесь жидкостей с низа укрепляющих секций обеих колонн вводят в зону питания вакуумной колонны, где она контактирует с паром, уходящим с двадцать второго насадочного устройства вакуумной колонны, .При этом 31,1 т/ч жидкости, стекающей с двадцать первого контактного устройства вакуумной колонны, смешивают с 1 т/ч жидкости, стекающей с двадцать девятой тарелки сложной атмосферной колонны, нагревают в печи и с температурой 390 С вводят в зону питания вакуумной колонны, где образуется 5,6 т/ч паровой и
26,5 т/ч жидкой фаз. Жидкую фазу на контактном устройстве отгонной секции контактируют с 17,5 т/ч пара,. о уходящего с температурой 387 С с двадцать второго контактного устройства Вакуумной колонны, и отделившиеся от паров 21,2 т/ч жидкости выводят из колонны. Образовавшаяся при этом паровая фаза (22,9 т/ч) и паровая фаза из смеси жидкостей (5,6 т/ч) поступают под нижнее (двадцать первое) контактное устройство укрепляющей секции вакуумной колонны. Основные показатели работы колонн по примеру 2 приведены в табл. 1 ; фракционный состав прбдуктов, выводимых из атмосферной колонны по примерам 1 и 2, приведены в табл. 2, а фракционный состав продуктов, выводимых из вакуумной колонны по примеру 2„- в табл. 4.
Пример 3 (по известному способу). Процесс проводят в условиях примера 1 за исключением вывода с нижних тарелок укрепляющих секций: с двадцать девятой тарелки сложной атмосферной колонны — по линии 22 и с двадцать первого контактного устройства вакуумной колон" ны — по линии 23 жидких потоков, нагрева их в печи и ввода в вакуумную колонну. При этом в низ вакуумной колонны с температурой 390 С вводят 3 т/ч нагретого в печи дизельно5 ГО топлива, ВИВОдимОГО с в Ос емнад цатой тарелки атмосферной колонны.
Основне е показатели работы колонн по примеру 3 приведены в табл. 1; фракциоHHblH состав смеси и продук— тов разделения атмосферной колонны,. а также фракционный состав продуктов разведения вакуумной колонны приведены в табл. 5 и 6 соответственно.
Преимущества предлагаемого спо15 соба по сравнению с известньи заключаются в отделении смеси жидкостей, стекающих с нижних тарелок укрепляющих секций атмосферной и вакуумной колонн.,от кубовых остатков, что улучшает процесс отпарки легких фракций из продуктов разделения и тем самьи приводит к увеличению отбора и повышению качества дистиллятных фракций.
Из представленных данных следует, что предлагаемый способ по сравнению с известньи позволяет .увеличить отбор и нов ысить кач еств о дис тиллят- ных фракций. Так, суммарный отбор
30 дизельного топлива возрастает с
92,5 до 95 т/ч, т.е. на 2,7Х. Отбор тяжелого вакуумного дистиллята увеличивается с 74 до 75,4 т/ч, т.е. на
1 9Х. Кроме того, предлагаемый способ позволяет получить дополнительную дистиллятную фракцию (утяжеленный вакуумный газойль) в количестве 21,2 т/ч и уменьшить количество гудрона со 102,2 до
80,8 т/ч, т.е. на 20,9Х. При этом суммарный отбор дистиллятных фракций возрастает с 249,7 до 271,1 т/ч, т.е. на 8,6Х, Улучшается также кач ество продуктов разделения. Так, содержание в дизельном. топливе фр. н.к. - 190 С снижаемся с 10,9 цо
10,6, фр. 360 С - к.к. — с 4,1 до
3,9 . Содержание в легком вакуумном о дистилляте фр. н,к. — 360 С уменьmaется с 43,5 до 38,2Х, что позволяет использовать его более квалифицированно, например в качестве маловязкого масляного дистиллята, а не как легкий вакуумный газойль . Содержание в тяжелом вакуумном дистилляте фр. н.к. — 420 С снижается с 25,4 до
252, а фр. 530 С - кк. " с 31 до З,ОХ. В гудроне содержание фракций н.к. - 530 С снижается с 8,7 до
1595879
Таблица 1
Показатель
Пример
Расход, т/ч:
197,9 206,9
197,9
92,5
81
81
11,5
14 вакуумной колонны
18,3
18,3
75,3
75,4
21,2
21,3
) 02,2
0,19
80,8
80,8
0,14
0,14
71,2 61,2
71,2
Температура, С
365 364
385 383
365
385
0,17
0,17
-0, l 7
72,3 72,7
72,3
37,2
37,2
40,9
32,6 32,7
32,6
6,5Х, а фр. н.к. — 620 C — с 56,0 до 44,4Х, Кроме того, в предлагаемом способе также несколько снижаются энергозатраты. Так, тепловая нагрузка вакуумной печи снижается с 43,9 до 43,3 ГДж/ч, т.е. на 1,4Х. формулаизобретения
Способ перегонки нефти путем подачи нагретой отбензиненной нефти в атмосферную колонну с отбором дистиллятных фракций с верха и из про" межуточных сечений колонны и остатка с низа колонны, вводом остатка и потока жидкости с нижней тарелки
Мазут
Дизельное топливо в том числе атмосферной колонны
Легкий вакуумный дистнллят
Тяжелый вакуумный дистиллят
Утяжеленный вакуумный газойль
Гудрон . Неконденсируемый пар
Второе циркуляционное орошение вакуумной колонны низа атмосферной колонны низа вакуумной колонны
Давление верха, МПа атмосферной колонны вакуумной колонны
Темпловая нагрузка, ГДж/ч к о нденс а т о ра-хол одиль ник а печи для нагрева мазута теплообменников циркуляционног о орошения атмосферной колонны укрепляющей секции атмосферной колонны после их нагрева в отгонную секцию вакуумной колонны с получением фракций вакуумных дистиллятов из промежуточных сечений колонны и гудрона.с низа колонны, о т л и ч а ю шийся тем, что, с целью увеличения глубины отбора и повышения качества дистиллятных фракций, поток жидкости с нижней тарелки укрепляющей секции вакуумной колонны нагревают в печи и возвращают в зону питания вакуумной колонны, причем неиспарившуюся в отгонной части жидкую часть этого потока выводят из колонны отдельно от гудрона.
f ) 2 (.3
О, 0027 О, 0027 О, 0027
I 595879
Показатель вакуумной колонны
70,2
71,4
69,6 печи для нагрева нефтяной смеси
6,1 б,l
3,0
Содержание фракций, мас.7. о н.к. — 190 С в дизельном топливе
10,6 10,9
10,6 в том числе атмосферной колонны
12,1
l2 1
11,9
4,1 вакуумной колонны
360 С " к.к. в дизельном топливе о
2,1
2,1
3,9
3,9
4,1 в том числе атмосферной колонны
3i1
3,1
4,1 вакуумной колонны в легком вакуумном дистилляте
8,9
8,9
4,4 н.к. — 360 С
420 С вЂ” к.к.
38,2
38,2
43,5
2,0
2,0
2,0 в тяжелом вакуумном дистилляте
25,2 н.к. — 420 С
25,3
25,4
530 С вЂ” к.к.
3,0
3,1
3,1 в утяжеленном вакуумном газойле н.к. — 530 С
620 С вЂ” к.к.
17,8
0,03 в гудроне н.к. - 530 С
6,5
6,5
8,7 н.к. — 620 С
56,0. 44,4
44,4
Таблица 2
Состав продуктов, выводимых из атмосферной колонны по примерам
1 и 2, мас.Х
Керосин
Лигроин
Бензин
Мазут
0,23
2,05
0,03
0,0l
0,12
1,18
0,41
7 9, 65
9,60
0,12
0,66
4,49
120 — 140 14, 76 35, 94
Фракции, С н.к. — 60
60 — 120
Продолжение табл.1
Пример т
16,6
0,03
Дизельное Жидкость с топливо нижних тарелок укрепляющей секции
1595879
Продолжение табл.Л каин, Ос 1
Бенэин, Лигроин
Керосин
Маэут
0,08
0,62
140 — 150 1,97
150 - 160 1,02
160 — 170 0,22
170 — 180 0,08
180 — 190 0,02
4,76
16,83
18,76
0,16
1,42
10,21
0,01
8,44
1,47
9,26
0,01
0,15
0,02
11, 24
21, 16 ! 3,17
5,58
0,20
2,00
0,49
3,58
0,05
5,41
0,06
0,42
4,60
1,01
0,02
0,12
1,31
2,41
0,07
2,14
2,84
0,04
0,21
0 05
3,68
0,40
0,09
3,91
0,04
0,19
0,79
7,05
4,65
0,03
0,30
1,13
9,03
4,13
0,02
0,85
5,89
1,87 .
0,01
0,68
11,94 2,25
2,22
0,01
4,76
16,37
7,57
1,50
1,58
3,.3 0
1,00
0,48
0,74
4,34
2,62
0,22
3,93
0,89
3,47
0,16
1,06
3,38
4,75
0,11
8,42
1,60
3,39
0,10
9,08
1,52
1,84
0,05
1,78
11,05
26,98
13,19
1,00
0,02
6,78
0,24
0,01
7,75.
5,46
3,80
5,66
0,75
5,71
0,25
56,84
0,09
Фра Состав продуктов
190 " 210
210 — 220
220 —. 230
230 — 240
240 — 250
250 — 260
260 — 270
270 — 290
290 — 310
310 — 320
320 — 330
330 — 340
340 — 350
350 — 360
360 — 370
370 — 380
380 — 410 .410 - 440
440 " 460
460 — 480
480 — 500
500 — к.к. выводимых из атмосферной колонны по примерам
1 и 2, мас.Ж
1 т
1 Диэельное: Жидкость с
1 топливо, нижних та-! релок ук1 репляющей
I, секции
14
1595879
Таблица 3
Фракция, ОС
Жидкость Гудрон
Диэель-. ное НеконЛегкий
Тяжелый
Утяжеленный денсируемый пар вакуумный дистиллят вакуумный дисс нижних топливо вакуумный гаэойль тарелок укрепляющей тиллят. секции
14,59
14,40
14,11.
С + H 13,10 0,01 10,86 0,04 31,92 2,09 С. С вЂ” 190 190 — 230 0,01 2,32 0,59 0i01 0,12 14,05 32,16 0,27 0,02 0,02 0,01 0,11.3,05 0,13 0,04 0 05 0,02 27,49 .1 2,06 0,31 0,03 0,03 8,20 14,80 14,55 15, 77 14,16 0,03 0,02 0,26 6,69 0,07 0,04 0,06 0,70. 6,22 3,89 0,10 0,07 0,05 1,06 0,14 0,10 0,08 1,95 2,56 0,19 0,18 0,12 3,38 1,68 0,22 0,22 0,14 4,92 8,49 0 55 12,63 14,04 14,64 14,15 13,11 11,09 0,40 0,55 0,31 6,76 0,22 0,44 0 50 0,91 1,31 О, 02. 0,23 0,98 0,46 0,62 0,01 0,39 2,22 1,37 0,06 0,99 3,96 3,02 0,03 1,90 7,41 6,42 0,01 1,35 5,62 5,19 4,55 10,34 10,57 1,93 2,33 2,56 14,28 13,99 0,63 3,15 13,38 1?,16 14,05 11,99 10,37 0,11 3,78 0,02 4,22 9,53 7,23 4,85 8,00 5,38 5,35 5,98 230 — 270 270 — 310 310 — 340 340 — 350 350 — 360 360 — 370 370 — 380 380 — 390 390 — 400 400 — 420 420 — 440 440 — 460 460 — 480 480 — 500 .500 — 520 520 — 530 530 — 540 540 — 550 550 — 560 560 — 570 570 — 580 580 — 590 590 — 600 Состав продуктов, выводимых из вакуумной колонны по примеру 1, мас.X 1595879 Продолжение табл.3 Фракция, С Легкий ве куум нвй ди типлят Тяжелый 1 Утяжевакуум- ленный ный дис- вакуумтиллят ный газойль Некон- Дизельденси- ное Руеж топливо пар Жидко сть 1 удрок с нижних тарелок укрепля- 1 ющей секции 4,38 600 — 610 610 — 620 620 — к.к. 5,80 3,89 2,83 2,49 6,21 0,03 0,03 55,61 Таблица 4 Фракция, OC Тяжелый Гудрон Легкий НеконУтяжеленный Жидкость с нижних Дизельное вакуумный дисвакуумный дисденсируемый пар тарелок укрепляющей секции топливо вакуумHbIH газойль тиллят тиллят 14„60 14.,41 14,,12 С,+НИ 0,01 13„11 0,04 10,87 31,,88 0,58 С5 С вЂ” 190 190 — 230 2,09 0,01 2,32 0,01 0,27 0,27 0,12 14,05 14,05 32,18 27,52 0,01 О,.! 2 О, О 2 О, 02 0,10 0,02 3,02 О,lI3 0,05 0,04 0,31 0,05 12,02 0,03 0,03 0,03 0,03 0,26 8,21 6,69 0,07 0,69 0,06 0,07 14,83 14,58 15,80 14,17 6,21 0,10 0,07 0,10 3,88 1,93 0,14 0, i0 0,14 2,54 3,36 0,19 0,18 0,19 1,67 0,22 4,90 0,22 8,48 0,22 0,55 230 — 270 230 — 270 270 — 310 310 — 340 340 - 350 350 - 360 360 - 370 370 - 380 380 - 390 390 - 400 став продуктов, выводимых из вакуумной колонны по. примеру 1, мас.X Состав продуктов, выводимых из вакуумной колонны по примеру 2, мас.% 1595879 Продолжение табл.4 Фракция, ОС Тяжелый ! вакуумный дистиллят ! Т Утяже- Жидкость !, ленный с нижних 1 вакуум- тарелок ! ный укреплягазойль ющей секции 1 ! ЛеГкий ! вакуумный дистиллят 1 ГУДРон 1 ! Неконденсируемый пар, Дизель, ное ! топливо 6,74 0,22 12,61 0,43 14,03 0,54 14,43 0,41 14,22 1,12 0,40 0,55 0,02 . 0,91 1,30 0,44 0,01 0,62 0,23 0,98 0,06 2,25 0,39 2,61 0,03 0,99 4,11 13,23 11,28 8,23 5,72 0,01 1,90 6,69 4,62 4,91 1,35 10,77 2;35 13,47 15,99 1,93 0,53 - 14,84 2,56 14,20 13,42 0,08 3,15 12,03 10,38 0,01 10,10 3,78 4,22 8,12 8,00 5,77 4,85 4,05 5,98 5,38 2,84 4,38 5,80 2,83 6,21 1,77 0,03 0,02 55,61 Таблица 5 Фракция, OC тпо примеру 3, мас.%! Сырье Бензин Дизельное топливо Лигроин, Мазут ! Керосин 0,01 0,23. С„ н.к. - 60 0,01 0,03 2,05 0,09 3,84 79,72 2,09 14,69 60 — 120 120 — 140 140 — 150 150 — 160 1,18 9,65 36,05 0,40 4,50 0,65 0,62 1.6,79 18,70 4,76 1,97 1,13 1,40 10,19 1,02 1,91 0,01 400 — 420 420 — 440 440 — 460 460 — 480 480 - 500 500 — 520 520 — 530 530 — 540 540 — 550 550 — 560 560 — 570 570 — 580 580 — 590 590 — 600 600 — 610 610 — 620 620 — к. к °! Состав продуктов, выводимых из вакуумной колонны по примеру 2, мас.Х 1 "(1 Состав исходной смеси и продуктов разделения атмосферной колонны 20 1595879 Продолжение табл.5 Фракция, OC по примеру 3,. мас.Ж Бензин 160 - 170 1,55 0,22 8,41 1,45 9,23 0,01 1,84 0,08 5,55 11,21 21, 10 13,14 2,05 0,02 3,66 0,02 3,58 5,29 0,06 2,55 1,01 4,49 0,06 0,58 0,07 2,41 1,28 0,02 0,04 0,83 0 05 2,84 2,08 3,80 l,36 0,04 3,69 0,09 0,20 2,26 0,03 6,86 2,73 0,02 4,15 8,78 0,32 5,73 11,65 16,06 l,72 0i 01 1,88 0,26 3,45 0,01 2,24 0,73 4,94 1,60 1,59 2,47 0,49 1,06 7,51 1,53 0,22 4,36 0,79 1,,54 0,16 4 02 0,96 1,55 0,12 3,59 1,15 0,11 1,98 3,85 1,78 1„59 0,06 2,32 1,75 1,61 0,03 1,42 2,16 4,79 0,01 8,01 4,81 0,01 8,18 3,20 5,44 3,21 5,46 3,22 31,96 5,48 54,37 170 — 180 180 — 190 190 - 210 210 — 220 220 — 230 230 — 240 240 - 250 250 — 260 260 — 2 0 270 - 290 290 — 310 310 - 320 320 — 330 330. — 340 340 -,350 350 — 360 360 - 370 370 — 380 380 — 410 410 - 440 440 — 460 460 — 480 480 — 500 500 — к.к. Состав исходной смеси и продуктов разделения атмосферной колонны! Лигроин, Керосин Дизепь кое Мазут топливо 22 Таблица 6 1595879 Фракция, С Неконденсируемый Дизельное ТОПЛИВО Легкий вакуумный Тяжелый вакуумный Гудрон l дистиллят ДИСТИЛЛЯТ 10,70 ! 0 60 10,44 9,88 0,0) 8,54 0,04 4,06 48,55 0,0! 0,82 4,13 0,02 0,02 0,33 21,46 37,28 21,63 0,23 0,04 0,12 5,52 ОЭ12 0,04 0,32 16,04 0,02 0,01 0,25 8,36 3,89 13,37 12,53 13,76 13,33 0,02 0,64 3,15 1-, 86 0,02 0,95 1,80 0,01 1,2) 0,86 3 35 0,01 0,29 0,02 4,97 8,16 0,12. 0,07 13, О1 14, 58 14,74 14,14 12,89 10,74 6,67 О, 1 9 0,01 1,31 0,20 0,62 0,80 0,06 1,76 0,02 0,01 3,19 4,39 2,31 2,33 3,80 5 03 0,63 5,41 0,1) 0,02 5,47 5,50 5,51 5,51 5,51,5,5) 44,04 190 — 230 230 — 270 270 — 310 310 — 340 340 — 350 350 — 360 360 — 370 370 — 380 380 — 390 390 — 400 400 — 420 420 — 440 440 — 460 460 - 480 480 — 500 500 — 520 520 — 530 530 — 540 540 — 550 550 — 560 560 — 570 570 — 580 580 — 590 590 — 600 600 .— 610 610 - 620 620 — к.к. : Состав продуктов разделения вакуумной колрнны по примеру 3 мас.Ж 1595879 Составитель Г. Степанова Техред А.Кравчук Корректор. N. Самборская Редактор М. Петрова Заказ 2888 Тираж 440 Подп ис ное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ CCCP 113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/S Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул. Гагарина, 101
