Устройство для защиты трехфазной электроустановки

 

изобретение относится к электротехнике и может быть использовано в качестве трехфазного реле тока или напряжения. Целью изобретения является расширение функциональных возможностей путем повышения устойчивости функционирования в несимметричных режимах работы В устройстве осуществляется выпрямление входной воздействующей величины посредством трехфазного выпрямительного моста 4, выделение из выпрямленного напряжения постоянной составляющей элементами 6 и 7, первой, второй и третьей гармоник посредством фильтров 8.10 и 9 соответственно и последующее сравнение выделенных сигналов в первом, втором и третьем реагирующих органах, что позволяет различать симметричные и несимметричные короткие замыкания как на защищаемом элементе, так и за понижающим трансформатором смежной подстанции, а также броски тока намагничивания и несинусоидальные нагрузочные режимы. 3 з.п. ф-лы, 4 ил .2 табл. (/ С о оо -N СО ел (Л

СОЮЗ СОПЕТГКИХ

СОЦИАЛИСТИЛЕСкИх

РЕСПУ(ЛИК

<си Н 02 Н 7/00, 3/24

I ОСУДИРС1пЕННЫИ КОМИТЕ1

f IO ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СГСР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (7"

|оо

СО

Ql

puz 1 (21) 4214095/07 (22) 20.03.87 (46) 15.10.91. Бюл. N. 38 (75) А.Ф. Березовский (53) 621.316.925 (088.8) (56) Паперно Л.Б. Бесконтактные токовые защиты электроустановок. М,: Энергоиэдат, 1983, Авторское свидетельство СССР

N. 574813,,кл. Н 02 Н 7/00. 1976. (54) УСТРОЙСЯ ВО ДЛЯ ЗАЩИТЫ ТРЕХФАЗНОЙ ЭЛЕКТРОУСТАНОВКИ (57) Иаобретение относится к электротехнике и может быть использовано в качестве трехфазного реле тока или напряжения.

Целью изобретения является расширение функциональных возможностей путем повышения устойчивости функционирования в

» SU „, 1684855 А1 несимметричных режимах работы, В устройстве осуществляется выпрямление входной воздействующей величины посредством трехфазного выпрямительного моста

4, выделение из выпрямленного напряжения постоянной составляющей элементами

6 и 7, первой, второй и третьей гармоник посредством фильтров 8,10 и 9 соответственно и последующее сравнение выделенных сигналов в первом, втором и третьем реагирующих органах, что позволяет различать симметричные и несимметричные короткие замыкания как на защищаемом элементе, так и за понижающим трансформатором смежной подстанции. а также броски тока намагничивания и несинусоидальные нагруэочные режимы. 3 з.п. ф-лы, 4 ил.,2 табл.

1684855

Изобретение относится к электротехнике и может бblòü использîвано в качестве трехфазного реле тока или напряжения.

Целью изобретения является расширение функциональных возможностей путем повышения устойчивости функционирования в несимметричных режимах работы.

На фиг,1 показана функциональная схема измерительной части устройства; на фиг.2, 3 и 4 — функциональные схемы первого, второго. и третьего реагирующих органов, соответственно на фиг.1.

Устройство содержит по числу фаз промежуточные трансформаторы 1-3, первичные обмотки которых предназначены для включения на фазные токи трансформагоров тока своих фаз (как правило, в сети

110 кВ) или промежуточный трансформатор фазы В подсоединенный к трансформаторам тока чужих фаз (как правило, в сети 35 или 6 кВ), вторичные обмотки указанных промежуточных трансформаторов соединены в звезду, выводу которой подключены ко входам трехфазного выпрямительного моста 4, на выходе которого включены делитель

5 напряжения и элементы 6 и 7 выделения постоянной составляющей выпрямленного напряжения, фильтры первой гармоники 8 и третьей гармоники 9, подключенные входами к средней точке делителя 5 напряжения, фильтр 10 второй гармоники, подключенный входом через элемент 7 выделения постоянной составляющей выпрямленного напряжения к выпрямительному мосту 4, первый реагирующий орган 11 (фиг,2), выполненный в виде компаратора 12, подключенного входом к выходудифференциального операционного усилителя 13, резистора 14, сглаживающего элемента 15, подключенного выходом к инвертирующему входу усилителя 13, а входом к катоду диода 16, и параллельно соединенных конденсатора 17 и резистора 18, включенных между выходом и инвертирующим входом усилителя 13.

Второй реагирующий орган (фиг.3) выполнен в виде двух компараторов 19 и 20, подключенных входами к выходудифференциального операционного усилителя 21, к инвертирующему входу которого подключен выход первого сглаживающего элемента 22, диодов 23-26, второго 27, третьего 28 и четвертого 29 сглаживающих элементов.

Третий реагирующий орган (фиг.4) выполнен в виде двух компараторов 30 и 31, первого 32 и второго ЗЗ элементов сравнения, первого 34 и второго 35 элементов сгла живания, формирователя 36 модуля, резисторов 37 и 38, первого 39, второго 40 и третьего 41 диодов .

Устройство работает следующим образом.

Сначала рассмотрим его работу в качестве трехфазного реле тока при синусои5 дальных входных токах, а потом при несинусоидальных входных токах нагрузки и при других видах несинусоидальных токов.

10 В условиях трехфазного симметричного режима потенциал положительного полюса выпрямительного моста 4, рассматриваемый относительно нейтрали соединенных в звезду вторичных обмоток промежуточных

15 трансформаторов 1-3, является однополупериодно выпрямленным трехфазным напряением с положительной составляющей и с гармониками, среды которых преобладает третья, Аналогично относительный потен20 циал отрицательного полюса выпрямительного моста 4 содержит отрицательную постоянную составляющую и третью гармонику, которая совпадает по фазе с третьей гармоникой в потенциале положительного

25 полюса моста 4.

При различных режимах трехфазного реле тока относительно нейтрали напряжение положительного полюса выпрямительного моста 4 и имеет следующие

30 составляющие, представленные в табл.1, и приведенные к входным токам: 11 постоянная составляющая; Ih2m — амплитуда второй гармоники; Ip

35 С целью упрощения расчетов для табл.1 рассматривались случаи, когда векторы входных фазных токов образуют равнобедренный треугольник с углом а между равными токами величиной lp, а величина

40 третьего тока обозначена 1 . Для равнобедренного треугольника векторов имеем

sin(a /2) = I

2/1р = (2 sill (CX/ 2 )—

45 — 2 sin (60 — — ) )/3, 2

-де Iz — модуль токов обратной последова50 тел ь ности.

Кроме того, в таких условиях, если 0 < а 9 60, то1р сов(а/2) =0,8671з 1;

55 если 60 < а < 180, то I, = 1Р, где 1, 1 — модуль фэзного тока при трехфаз(з) ном симметричном коротком замыкании

1 68 1 855 (к,з.) в той точке, где имеем рассматриваемый тип несимметричного к,з.

Указанное упрощающее условие имеет место в действительности для следующих случаев (сеть 6 кВ). Угол a — равен 60", равнобедренный треугольник становится равносторонним при трехфазном симметричном режиме; угол а равен О, равнобедренный треугольник вырождается в два равных по модулю параллельных отрезка, если на защищаемой линии без токов нагрузки произошло двухфазное к.з. или на линии с нагрузкой оборвалась одна из трех фээ (режим предельной несимметрии второго типа с преобладанием модулей двух фээных токов); угол а равен 180, равнобедренный треугольник вырождается в три пэ раллельных отрезка, из которых два равны по модулю, а третий вдвое больше, если нэ защищаемой линии с электродвигателями увеличились токи при внешнем двухфазном к.э., т.е, при двухфазном к.з, на другой линии вблизи шин 6 кВ (режим предельной несимметрии первого типа с преобладанием модуля одного фазного тока).

В табл.1 при 0 а 180 величины даны в процентах и за 100% приняты следующие значения:

l *d =- 0,82 6 1(з); I *hzm = 0,3 68 lm();

l*h q m — 0 25 Im(-з); I+hqm - 0,20 zlm где Im — амплитуда фазного тока при трех (э) фазном к.з. в том месте, где рассматриваются также другие виды к,з.

В нижней строке габл.1 приведены значения функций в режиме одного входного токэ. который возникает, когда двойное замыкание нэ эемлк> в сети 35 кВ произошло на разных линиях и вызвало ток, обозначаемый Im . В таких условиях на воздушной (1.1) линии 35 кВ индуктивное сопротивление линии увеличивается приблизительно в,8 раза, вследствие чего входной ток Im в 1,8 (1.1 раза меньше, чем ток lm =-. 0,867 Im где (2) (э) (2)

Im() — ток при двухфазном к.з. на линии без нагрузки в том же месте. B нижней строке табл.1 над чертой дано значение функций в процентах при условии, что один входной ток такой же по величине, как при трехфазном к.з., э под чертой — с учетом того, что один входной ток Im в 1,8 раза меньше, 1. 1) чем ток Im при двухфазном к.з. в том же (2) месте.

В режиме одно о входного тока появляется выходное напряжение только íà BTQ ричной обмотке одного из промежуточных трансформэтороя 1-3, причем оно создает двухполупериодно выпрямленный ток через диоды своей и чужих фаз, а также через делитель 5 напряжения. При этом разность потенциалов между средним выво5 дом делителя 5 напряжения относительно нейтрали звезды вторичных обмоток будет положительной в один полупериод и отрицательной — в другой полупериод, а амплитуда колебаний первой гармоники

10 составит 50% от входного напряжения выпрямительного моста 4, т.е, в два раза больше, чем в предельном несимметрич- ном режиме первого типа.

B режиме одного входного тока на по15 люсах моста 4 относительно нейтрали постоянная составляющая, и вторая гармоника будут вдвое меньше, чем в предельном несимметричном режиме второ о типа, потому что нэ входе моста 4 в первом

20 случае (в режиме одного входного тока) имеется одно напряжение, а во втором случае— разность двух равных по модулю и противоположных по фазе напрчжений.

В правом столбце табл.1 дана функция

25 F«для первого реагирующего органа по фиг.2. Перед составлением функции F«для входящих в нее постоянной составляющей Д И ВтОРОй ГаРМОНИКИ lhzm бЫЛИ ВЫРаВНЕНЫ базы путем вычисления коэффициентов вы30 рэвнивания К„и К2 по следующим уравнениям (здесь в усилителе 13, кэк и для входов усилителя 21 на фиг.2б предполагается двухполупериодное выпрямление напряжения второй гармоники)

0.826 4") К. =- -2 03684") К;

K2/K„= 3 52 Кс

40 э где коэффициент Ко для постоянной составляющей можно выбрать иэ условий удобства расчета и конструирования.

Выравнивание бээ дает право пользо45 ваться процентами иэ табл.1 при сложении (или вычитании) составляющих.

Функция Г«составлена для выходаусилителя 13 следующим образом:

50 Г« = Qold г Qzlhzm: Qo = 1: Q2/Р = 0,333;

Qo Kn =- 1; qz К2 — 1, 17, гДе с)о; QZ — "весовые" коэффициенты состэв55 ляющих иэ таблицы, причесал с)о выбирается по условиям удобства.

Отношение Qz/с;„выбрано так, чтобы функция F« eJ> nдинэковое значение при о а= 0 (двухфазное к.з. нэ защищаемой линии при отсутствии нагрузки) и при а= 60 (трехфазное K,ç, в том же месте), т.е чтобы в этих условиях была одинакова чувствительность первого реагирующего органа при трехфазном или при двухфазном к.з. в одном и том 5 же месте. В других условиях, например при и= 180 (токи в линии 35 кВ при двухфазном к,з. без токов нагрузки на стороне 6 К кВ питающего понизительного трансформатора (l/Ë-11; 35/6 кВ), чувствительность бу- 10 дет на 13.3% меньше, чем при трехфазном к,з. на том же месте, При осуществлении функции F» компаратор 12 сработает в соответствии с уравнением 15

F» К/.»кп

ГДЕ Iw>I — тОК УСтаВКИ КОМПаРатОРа;

Кр — коэффициент, зависит от коэффи- 20 циентов трансформации измерительных трансформаторов тока и промежуточных трансформаторов 1-3, а также от других параметров предложенного устройства.

Чтобы рассмотреть, какие комбиниро- 25 ванные функции позволяет осуществлять данное устройство дополнительно к тем, которые может обеспечить прототип, определяем остальные коэффициенты выравнивания: 30

0,826 34 " ) Ко = — — 0,25 I»I ) К1

0,207 4" ) Кз, К1/Kp =- 5.2; Кз/Kp = 12,5.

У второго реагирующего органа по 40 фиг.2б, подсоединенного входами к выходам фильтров первой 8 и второй 10 гармоник, сложно получить комбинированные функции или F2,, или F3 (см. табл.2). Уравнения этих функций: 45

F2r =- Ц22 ь2 -Ц121ь,1; Ц22 = 0,65; Ц12 = 1;

F37 = f12:IIh2m f113Ih1rr>, Ц23 = Ц 13 = 1

50 где "весовые" коэффициенты при составляющих из табл,1 выбирались для достижения следующих новых свойств.

ПРИ ОСУ>ЦЕСтВЛЕНИИ ФУНКЦИИ F2r, СОставленной для выхода усилителя 21, компа- 55 ратор 19 реагирующий только на положительные выходные сигналы усилителя 21, которые пояг>ляюгся. когда превышает модуль сигнала второй гармоники, т,е. при положительном значении функции F2>, этот компаратор будет срабатывать (в зависимости от своего порога чувствительности) в пределах 0 < г2 < 450, т.е. при несимметричном режиме второго типа за исключением предела 45-600. В тех же условиях

ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ФУНКЦИИ F2r КОМПаРатОР 20, реаги1зующий только на отрицательные выходные сигналы усилителя 21, которые появляются, когда превышает модуль сигнала первой гармоники, т,е. при отрицательном значении функции F2f, этот компаратор будет срабатывать (в зависимости от своего иного порога чувствительности) в пределах

60"

ПРи осУЩествлении фУнкЦии F3r, составленной для выхода усилителя 21, компарагор 19, реагирующий только на сигналы, ко да превышает модуль cfiríëëà второй гармоники, т.е. при положительном значении функции F3>, этот компаратор, имея порог чувствительности больше 9%,.будет срабатыва>ь в пределах 0" < гт = 45", В тех же условиях осуществления функции Г3> компаратор 20, реагирующий только на сигналы, когда превышает модуль сигнала первой гармоники, т,е, при отрицательном

ЗНаЧЕНИИ ФУНКЦИИ F3r, ЭтОт КОМПаРатОР, имея поро> чувствительности с модулем больше 20%, будет срабатывать в режиме одно>о входно>о тока. Такигл образом, при осуществлении функции F;I> можно сделать так, чтобы в пределах 45 <а < 180 не были чувствительны>ли ни компаратор

19, ни 20.

Рассмотрим применение данного устройства с использованием функции F2> для релейной защиты второй ступени на линии

6 кВ, питающей мощный электродвигатель

an>i группу менее мощнь>х. Компаратор 12 в первом реагирующем органе (фиг.2) реагирующий на ток, пропорциональный функции Г1,, будет воздействовать через реле времени с выдержкой 0,7 с) на отключение выключателя линии 6 кВ.

Компаратор 19 во втором реагирующем органе (фиг.3б), реагирующий 1олько на ток. пропорциональный положит>.льным значениям функции F2>, т.е. только на несимметрию второго типа в пределах 0 < гс - 45, будет отключать защищаемую линию 6 кВ, если пуск электродвигате ей происходит после или в момент обрыва одной фазы своеи линии 6 K B (Ilrlii B момент 06>pbl В3 фазы включаемого трансформаторного выключателя 6 кВ на подстанции). Такое действие компаратора 19 необходимо >>отому, что первый реагирующий орra>I,>ro>ir>r>ðàòoð 12

16848 >5

15 на фиг.а подобно известным максимальным токовым защитам не будет чувствовать этот несимметричный недопустимый режим).

При этом режиме компаратор 19, действуя на дополнительное реле времени, должен отключить свою пинию 6 кВ (с выдержкой

1,4 c). Такая выдержка времени необходима. чтобы компаратор 19 не осуществлял ложного отключения своей линии 6 кВ при внешнем двухфазном к.з. на стороне 35 кВ вблизи питаю(цего трансформатора (), /Л11; 35/6 к В).

Компаратор 20 во втором реагирующем органе (фиг.3б), реагирующий только на ток. пропорциональный отрицательным значениям функции Fz>, т.е. только на несиммет рию первого типа в пределах 60 (а "= 180" будет срабатывать (например, на сигнал) при возникновении виткового замыкания в одной из фаз электродвигателя 6 кВ, когда

60 (а < 120". Выбранное действие после срабатывания компаратора 20 должно происходить с выдержкой времени 1,4 с, чтобы не было ложного действия при внешнем двухфазном к.з. на другой линии 6 кВ.

Кроме того, требуется блокировка (запрет действия) компаратора 20, когда он ложно сработает при перегорании одного высоковольтного силового предохранителя 35 кВ у питающего трансформатора ((, /Л-11; 35/6 кВ). В этих условиях на всех линиях 6 кВ до восстановления полнофазного режима токи нагрузки будут иметь векторную диаграмму в виде равнобедренного треугольника с углом (x =- 180, а отношение модулей линейных напряжений 6 кВ составит 0,98 0.85:0,57.

Перейдем к рассмотрению работы устроиства при несинусоидальных токах нагрузки, Например, первичный ток однофазного электровозного трансформатора, нагруженного через выпрямитель на двигатель, имеет приплюснутую форму (при учете только первой и третьей гармоник форма становится двугорбой). Бросок тока намагничивания у такого трансформатора имеет заостренную форму (при учете только первой и третьей гармоник форма становится одногорбой). В трехфазной сети третья гармоника в токах нагрузки имеет аналогичные проявления.

Анализ показывает, что если в данном устройстве вход каждого из промежуточных трансформаторов 1-3 подсоединен к трансформатору тока своей фазы, то появляющиегя третьи гармоники во входных токах не вызывают появления искажающих составляющих первой и второй гармоник на выходах трехфазного выпрямительного моста 4.

При этом изменение третьей гармоники на выходах моста имеет простуlo закономерность: третьи гармоники, поступившие на

его вход при одногорбой форме тока, прибавляются, а при двугорбой форме тока вычитаются из того значения, которое имеет третья гармоника на выходах моста при синусоидальных входных токах, Если же в предложенном устройстве вход промежуточного трансформатора 2 подсоединен к току 1в =- -(1д+!(:), то появляющиеся третьи гармоники во входных токах вызывают появление искажающих составляющих первой и второй гармоник на выходах выпрямительного моста 4, причем изменение третьей гармоники приобретает сложную закономерность, а именно; третья гармоника на выходах моста всегда уменьшается, но при одногорбой форме входных токов в фазах А и С уменьшается в меньшей мере, чем при двугорбой форме этих входных токов. Когда, например, по условиям наличия только двух трансформаторов тока (фаз А и С) требуется ток в промежуточном трансформаторе 2 создавать трансформаторами тока А и С, то целесообразно (см.фиг.1), чтобы параллельно вторичной обмотке промежуточного трансформатора 2 был подсоединен — RCL-фильтр из резистора, конденсатора и дросселя, причем в этом фильтре конденсатор и дроссель настроены на резонанс токов основной гармоники, а RS-цепочка хотя бы в три раза уменьшает третью гармонику, поступающую здесь на вход выирямительного моста.

Рассмотрим, как в устроистве использовать отбор третьей гармоники для возможности различать несинусоидальный ток нагрузки от трехфазного практически сийусоидального симметричного тока короткого замыкания (к.3.), при котором должна срабатывать последняя ступень релейной защиты линии электропередачи. Могут быть следующие условия выполнения такой задачи, Условие 1. На входе устройства может быть ток нагрузки только одногорбой формы.

При условии 1 в устройстве целесообразно первый реагирующий орган с усилителем 13 (фиг,2) выполнить реагирующим на функцию F4T в табл.2. У этой функции в данном примере: постоянная составляющая взята с "весовым" коэффициентом qp = 1; выпрямленная третья гармоника — с "secoвым" коэффициентом q; = -0,33, а вторая гармоника не используется. Функция F4> при синусоидальных и входных токах о6еспечивает одинаковую чувствительность при

a= 60 и c = Оо, а при а — 180 чувствитель1684855

10 нос. ь буделг на 13,3 )(, меньше, Когда на входе у-гройства появятся несинусоидальные гоки нагрузки одногорбой формы, то на выходе моста 4 произойдет увеличение третьей ",àðìîíèêè, вследствие чего относиТЕЛЬНО уМЕНЬШИтСя фуНКцИя F4T, КОтОрОй пропорционален ток на входе компаратора

12, - е. уменьшится чувствительность перcoro реагирующего органа по сравнению с появлением эквивалентных синусоидальных токов при а- 60 .

Условие 2. На входе устройства может быть ток нагрузки только двугорбой формы.

При условии 2 в предложенном устройстве целесообразно первый реагирующий орган с усилителем 13 (фиг.2) выполнить реагирующим на функцию F < в табл.2. У этой функции s данном примере выбраны следующие "весовые" коэффициенты: qp = 1 для постоянной составляющей; р2 = 0,533 для выпрямленной второй гармоники; рз = 0,2 для третьей гармоники. Функция Fq, обеспечивает предложенному устройству при синусоидальных входных токах такие же

СВОйСтеа, КаК ФУНКЦИЯ Р4т, ПОЯВЛЕНИЕ На входе устройства несинусоидальных токов нагрузки двугорбой формы вызовет на выходе моста 4 уменьшение амплитуды третьей гармоники, произойдет относительное уменьшение функции Fs> и уменьшение чувствительности первого реагирующего органа (с усилителем 13) по сравнению с появлением эквивалентных синусоидальн ы х токов и ри a == 60О.

Условие 3. Может быть ток нагрузки или двугорбой, или одногорбой формы, причем реагирование релейной защиты должно быть всегда одинаковым, например уменьшение чувствительности к несинусоидальному току.

При условии 3 целесообразно в предложенном устройстве первый реагирующий орган с усилителем 13 выполнить по фиг.2, т.е. реагирующим на функцию FlT в табл.1.

Кроме того, для совместной работы с первым реагирующим органом требуется выполнить третий реагирующий орган по схеме, изображенной на фиг.4. На входе первого элемента 32 сравнения получаем тОК, пропорциональный функции Гбт В табл,2. Когда первый элемент 32 сравнения выполнен аналогично усилителю 13, то на выходе элемента 32 сравнения имеем инвертированную (c. обратным знаком) функцию Fl; . У этой функции выбраны следующие "весовые" коэффициенты: q = 1 для постоянной составляющей; рз = -1 для выпрямленной третьей гармоники, Вслед15

55 ствие таких коэффициентов функция г-бт прл a=- 60 равна нулю, а ее значения при

a — 45 и а = 75 очень малые, Кроме того, функция F6r при синусоиДальных ВхОДных токах всегда имеет положительные значения. Когда на входе устройства появятся несинусоидальные токи нагрузки одногорбой формы, то на мосте 4 произойдет увеличение амплитуды третьей гармоники, из-эа чего функция F6> получит отрицательное значение при a = 60 . Появление на входе ус гройства несинусоидальных токов нагрузки двугорбой формы вызовет уменьшение амплитуды третьей гармоники, вследствие чего функция Fp> получит положительное значение при a =- 60О. После формирователя модуля 36 и при одногорбой и при двугорбой

1,c)pMe несинусоидальных токов нагрузки пслучаем — /Fl>/, т.е. модуль функции Рот, взятый с отрицательным знаком, Чтобы использовать только значения — /Fl„/ вблизи а = 60", на вход второго элемента 33 сравнения, кроме этой функции, еще подается выпрямленная вторая гармоника с "весовым" коэффициентом qz = 1. Сравнивая табл.1 и

2, видим, что амплитуда второй гармоники при таком "весовом" коэффициенте в условиях синусоидальных входных токов всегда больше, чем модуль функции Гб, а при

a = 60 каждая из этих функций равна нулю. Следовательно, компаратор 31 реагирует на ток, пропорциональный модулю функции Ес> вблизи а = 60, Срабатывание происходит, когда отклонение от синусоидальности токов нагрузки вызвано появлением у них одногорбой или двугорбой формы и если это отклонение превысит порог чувствительности, заданный на компараторе. Срабатывание компаратора 31 вызывает уменьшение чувствительности первого реагирующего органа с усилителем 13, например, путем автоматического подсоединения дополнительного резистоса параллельно резистору 18 в цепи обратной связи усилителя 13 (на фиг,2 не показано).

Условие 4. То же, что при условии 3, но уменьшение чувствительности должно быть только при токах нагрузки одной формы, например двугорбой.

При условии 4 выполнение устройства такое же, как при условии 3, но дополнительно к выходу элемента 32 сравнения должен быть подсоединен компаратор 30, реагирующий на такое значение функции

Fg,, при котором на входе элемента 32 сигнал от выпрямленной третьей гармоники превышает сигнал от постоянной составляющей.

1684855

)- С ) о С>

"- о

)- Y) "" СЧ

)- о

С 4

S

=1

=У

S с О

1CnuCOO nOOOOO С: СЧСО СЧО -.О

СЧ т Г- СО r- О ln О

-Ожс -СЧСО ВО

;lDСЧВО ОСОБО

О lD r СО - n lD lD

Л O CD Ц) O Cn a) a) С)!СЧ

<а СЭ; -> .О Л СЧ r- nCO (D lA СЧ, — СЧ Ct СС) С )ΠΠ— О О В СО с В W,СО

СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ O O Pg Ù

% T % ° T % 1

) r- Г> СΠ— Г- С-> СО < CZ> С > СЧ

<О П СО О <О О i а Е Л n e

cD (> lA (D (D сО EA О ) LA lD С 1O СО CP СС . СО W

O CD = O lD

CD - С О,СЧ

СЧ

1 Л cf СО СС)

- O О С; — С:> С" + СО (0 С 4 () C 4 () сЙ

)

) ) ) )S о х

С

С,и ажОЛО Х ооо с

С ) &CDÑ-О) <2 ) r

S -С о

1 б7г"<4г<55

Формула изобретения

1. Устройство дпя защиты трехфазной электроустановки, содержащее по числу фяз проглежуточные трансформаторы, вторичные обмотки которых соединены в звез- 5 ду, подключенную выходами к входам трехфазного выпрямительного моста, на вы ходе которого Включен балластный резистор, фильтр второй гармоники и первый реагирующий орган, подключенный одним 10 входом к выходу фильтра второй гармоники, я другим входом — к выходу элемента выделения постоянной составляющей выпрямленного напряжения, подключенного входом к выходу трехфазного выпрямитель- 15 ного моста, о т л и ч я Io U е е с я тем, что. с целью расширения <(>ункц«оняльг<ых возможностей путем повышег<ия устойчивости функционирования в несимметри

Входы фильтров первой и третьей гармоник подключены к средней точке делителя напряжения, Вход фильгра второй гармоники подключен к положительному полюсу трех- 30 фязного выпрямитепьного моста через дополнительно введенный элемент

Выделения постояннои сосгавляющеи Выnp<

pf.агирующего органа подключены к Выхо- 35 дэгл фильтров первои и второй гармоник, а входы третье о реагирующего органа подключены к Выходам фильтров второй и третьей гарглог<«к э также к другоглу выходу вновь введенного элемента выделения по- 40 стоянной составляющей выпрямленного напряжения.

2. Устройство по п,1, о т л и ч а ю щ е ес я тем, что первый реагирующий орган выполнен в виде компаратора. подключенного 45 входом к выходу дифференциального операционного усилителя, к инвертирующему входу которого подключен один вывод резистора и выход сглаживающего элемента, подключенного Входом к аноду диода, катод 50 которого является одним входом реагирую щего органа, другим входом которого является второй вывод упомянутого резис<оря. а между выходом и инвертирующим Вхг7дом дифференциального операционного усилителя включены параллельно соединенГ<ые конденсатор и резистор.

3. Устройство по п.1, о т л и ч а ю щ e eс я тем, что второй реагирующий орган выполнен в виде двух компараторов, подключенных входами к выходу дифференциального операционного усилителя, к инвертирующему входу которого подключен вб ход первого сглаживающего элемента, подключенного входом к катоду одного диода, анод которого является одним входом реагирующего органа, к которому подключен также катод второго диода, подключенного анодом <ерез второй сглаживающий элемент к неинвертирующему входу дифференциального операционного усилителя, к которому подключен также выход третьего сглаживающего элемента. Г1одключенного входом к катоду третьего диода, анод которого является вторым входом Г<еагирующего органа, к которому подключен также катод четвертого диода, подключенного анодом через четвертыи элеменT сглв жива ния к инвертирующему входу дифференциального операционного ус«лителя.

4. УстрОйстВО по п.1, О T n H ч а Io Q е е с я тем, что третий реягирующи«орган выполнен в виде двух компэраторов, вход одного из которых подключен к Выходу первого элемента сравнения, подключенного входом через один резистор к катоду пер вого диода, анод которого является первым входом реагирующего органа. а также через первый элемент сглаживания — к аноду второго диода, катод которого является вторым входом реагирующего органа, а вход другого компаратора подключен к выходу второго элемента сравнения, подключенного входом через другой резистор и формирователь модуля и выходу первого элемента сравнения, а также через второ« элемент сглаживания — к катоду третьего диода, анод которого является третьим Входом реагирующего органа.

1684855