Способ получения алкиленгликолей

Авторы патента:

Сучков Юрий Павлович (RU)

Сафин Дамир Хасанович (RU)

Сахапов Гаяз Замикович (RU)

Швец Валерий Федорович (RU)

Козловский Роман Анатольевич (RU)

Зарипов Габдульнур Габдульнурович (RU)

C07C31/20 - двухатомные спирты

C07C29/10 - простых эфиров, в том числе циклических, например оксиранов

Владельцы патента RU 2284985:

Российский химико-технологический университет им. Д.И. Менделеева (RU)

Изобретение относится к способу получения алкиленгликолей - компонентов для низкозамерзающих, антиобледенительных, гидравлических и гидротормозных жидкостей, а также используемых при производстве растворителей, пластификаторов, для получения материалов, применяемых в промышленности пластических масс, пестицидов, лаков и красок. Способ включает гидратацию оксидов алкилена при повышенных температурах и давлении в реакторе или каскаде реакторов вытеснения в присутствии каталитической системы на основе анионообменных смол в солевой форме. При этом процесс проводят путем периодического перераспределения потока с максимальной концентрацией оксида алкилена по реактору или реакторам каскада. Как правило, процесс гидратации проводят в каскаде реакторов вытеснения, соединенных в последовательно-параллельную цепь с дробной (рассредоточенной) подачей оксида алкилена по реакторам каскада. Обычно перераспределение потока с максимальной концентрацией оксида алкилена по реактору осуществляют путем переключения подачи потока с максимальной концентрацией оксида алкилена со входа реактора на выход, а перераспределение потока с максимальной концентрацией оксида алкилена по реакторам каскада осуществляют путем периодического переключения подачи потока с максимальной концентрацией с одного реактора на другой. Как правило, процесс гидратации проводят в присутствии добавок неорганических и/или органических кислот, и/или их солей, и/или диоксида углерода. Способ позволяет снизить скорость набухания катализатора. 4 з.п. ф-лы, 2 табл., 4 ил.

Изобретение относится к способу получения алкиленгликолей компонентов для низкозамерзающих, антиобледенительных, гидравлических и гидротормозных жидкостей, а также используемых при производстве растворителей, пластификаторов, для получения материалов, применяемых в промышленности пластических масс, пестицидов, лаков и красок.

Известен способ получения алкиленгликолей гидратацией оксидов алкилена при повышенных температуре и давлении в реакторах адиабатического типа в присутствии катализатора - анионообменной смолы в солевой форме, в котором процесс гидратации проводят при рециркуляции части реакционной массы, выходящей из реактора на вход реактора (US 6580008). Данный способ характеризуется низкой скоростью набухания используемого катализатора (0,12-0,22 об.% в сутки). Однако она достигается либо за счет очень низких нагрузок на катализатор (объемная скорость подачи шихты 2 л /л катализатора в час), либо за счет низкой конверсии оксида этилена (30-90%). В связи с этим главным недостатком процесса является низкая удельная производительность катализатора по моногликолю, которая не превышает 0,4-0,6 кг этиленгликоля с литра катализатора в час.

Известны способы получения алкиленгликолей гидратацией оксидов алкилена при повышенных температуре и давлении в реакторах адиабатического типа в присутствии катализатора - анионообменной смолы в солевой форме, в котором процесс гидратации проводят в присутствии добавок поликарбоновых органических кислот в исходную шихту (US 6448456, US 6479715). Данные способы позволяют получать моногликоль с высокой селективностью.

Основным недостатком данных способов являются относительно высокая скорость набухания катализатора и низкая производительность катализатора, которые в лучшем примере 7 способов составляют, соответственно, 1,3 об.% в сутки и ˜0,8 кг ЭГ/л катализатора в час.

Известен способ получения алкиленгликолей гидратацией оксидов алкилена при повышенных температуре и давлении в реакторах адиабатического типа в присутствии катализатора - анионообменной смолы в бикарбонатной форме и рН исходной смеси, равной 5-9 (US 6137015). Проведение процесса каталитической гидратации в данных условиях (температура ˜100°С, концентрация оксида в исходной шихте ˜11 мас.%) позволяет с высокой селективностью получать моноэтиленгликоль и при этом снизить скорость набухания катализатора - анионита до 0,7% об./сутки. Однако такая скорость набухания достигается, подавая на гидратацию растворы с низким содержанием оксидов алкилена, при этом получаются разбавленные растворы гликолей (до 12 мас.%), что требует больших энергетических затрат на отгонку воды. Кроме того, данный способ характеризуется низкой производительностью катализатора, которая не превышает в лучшем примере 5 способа величины 0,58 кг этиленгликоля с литра катализатора в час.

Наиболее близким аналогом предложенного способа является способ получения алкиленгликолей гидратацией оксидов алкилена в реакторе вытеснения при 80-130°С и 0,8-1,6 МПа в присутствии катализатора-анионита в солевой (бикарбонатной) форме и добавки диоксида углерода в реакционную шихту. Согласно данному способу возможно получать концентрированные растворы, содержащие 65-90 мас.% гликолей с селективностью 93-96% по моногликолю (RU 2001901).

Однако согласно данным, приведенным в US 6160187, катализатор по данному способу в процессе эксплуатации подвергается набуханию (т.е. в процессе эксплуатации увеличивается объем катализатора), при этом скорость набухания катализатора в данном способе составляет более 1,5 об.% в сутки. Косвенно о набухании катализатора по способу RU 2001901 можно также судить потому, что в качестве реакторов данного способа используются реактора, частично заполненные катализатором.

Техническим результатом изобретения является снижение скорости набухания катализатора.

Данный технический результат достигается гидратацией оксидов алкилена при повышенных температурах и давлении в реакторе или каскаде реакторов вытеснения в присутствии каталитической системы на основе анионообменных смол в солевой форме, в котором процесс проводят при периодическом перераспределении потока с максимальной концентрацией оксида алкилена по реактору или реакторам каскада.

Предпочтительно, процесс гидратации проводят при 80-130°С и 1,0-2,0 МПа в каскаде реакторов вытеснения, соединенных в последовательно-параллельную цепь с дробной (рассредоточенной) подачей оксида алкилена по реакторам каскада.

Предпочтительно перераспределение потока с максимальной концентрацией оксида алкилена по реактору осуществляют путем переключения подачи потока с максимальной концентрацией оксида алкилена со входа реактора на выход.

Предпочтительно перераспределение потока с максимальной концентрацией оксида алкилена по реакторам каскада осуществляют путем периодического переключения подачи потока с одного реактора на другой.

Процесс гидратации может быть осуществлен в присутствии добавок кислот, и/или их солей, и/или диоксида углерода или без них. При этом в качестве кислот могут быть использованы сернистая, ортофосфорная, борная, кремниевая, карбоновые и дикарбоновые кислоты, содержащие 1-20 атомов углерода. В качестве карбоновых и дикарбоновых кислот могут быть использованы муравьиная, уксусная, щавелевая, малоновая, янтарная, яблочная, гликолевая, молочная, винная, лимонная и другие кислоты. В качестве солей могут быть использованы соли лития, натрия, калия или аммония вышеуказанных кислот. Содержание кислот, и/или их солей, и/или диоксида углерода в исходном водном растворе алкиленоксида (исходной шихте) может обычно находится в интервале 0,0001-0,1 мас.%.

Предпочтительно процесс гидратации проводят в присутствии добавок неорганических и/или органических кислот, и/или их солей, и/или диоксида углерода.

Следующие примеры иллюстрируют способ

Примеры 1-7 (сравнительные)

Процесс проводят в трубчатом реакторе вытеснения объемом 2,2 мл, заполненном катализатором в количестве 1 мл. В качестве катализатора используют аниониты марок АВ-17-Т, Dowex SBR, Amberjet 4400 в солевой форме, представляющие собой сшитый дивинилбензолом полистирол, содержащий четвертичные аммониевые группы, координированные с аниономи кислоты.

На вход реактора подают исходную шихту - смесь оксида этилена и воды. Концентрации оксида этилена в исходной шихте 20 мас.%. Скорость подачи шихты в реактор 0,297 мл/мин. Температуру в реакторе поддерживают на уровне 115°С ± 2°С за счет подачи в рубашку реактора теплоносителя. На выходе из реактора отбирают реакционную массу, которую анализируют методом ГЖХ, вычисляя при этом степень превращения оксида алкилена (Х_OA), селективность образования моногликоля (Ф_МАГ) и удельную производительность катализатора (Gy). После заметного падения активности катализатора процесс гидратации останавливают, фиксируют общее время процесса гидратации (τ), измеряют объем анионита (V_Kt) и рассчитывают скорость его набухания (W_н) по методике, описанной в US 6160187. Условия процесса и результаты гидратации приведены в таблице 1.

Примеры 8-14

Процесс гидратации начинают аналогично примерам 1-7 (Фиг.1a), но через 24 часа переключают подачу потока исходной шихты со входа на выход (Фиг.1б) и в таком режиме подачи осуществляют процесс гидратации в течение 24 часов. После этого подачу исходной шихты переключают согласно схеме, изображенной на Фиг.1а. Такое переключение подачи со схемы 1а на схему 1б осуществляют с интервалом 24 часа. Результаты процесса гидратации в таком режиме приведены в таблице 2.

Примеры 15-21

Осуществляют аналогично примерам 1-7 (Фиг.1a), но через 2 суток (48 часов) переключают подачу потока исходной шихты со входа на выход (Фиг.1б) и в таком режиме подачи осуществляют процесс гидратации в течение последующих 2 суток (48 часов). После этого подачу исходной шихты переключают согласно схеме, изображенной на Фиг.1а. Такое переключение подачи со схемы 1а на схему 1б осуществляют с интервалом 120 часов. Результаты процесса гидратации в таком режиме приведены в таблице 2.

Пример 22 (сравнительный)

Процесс проводят в каскаде двух последовательно соединенных трубчатых реакторов вытеснения объемом по 1,1 мл, заполненных катализатором в количестве по 0,5 мл. В качестве катализатора используют анионит марки Dowex SBR в бикарбонатной форме.

Процесс осуществляют по схеме, изображенной на Фиг.2а. На вход первого реактора каскада подают исходную шихту - смесь оксида этилена (20 мас.%) и воды (80 мас.%) со скоростью 0,297 мл/мин. Продукты реакции, выходящие из первого реактора, направляют на вход второго реактора. Температуру в реакторах каскада поддерживают на уровне 115°С ± 2°С за счет подачи в рубашку реакторов теплоносителя.

На выходе из второго реактора отбирают реакционную массу, которую анализируют методом ГЖХ, вычисляя при этом степень превращения оксида алкилена (Х_ОА), селективность образования моногликоля (Ф_МАГ) и удельную производительность катализатора (Gy). После заметного падения активности катализатора процесс гидратации останавливают, фиксируют общее время процесса гидратации (τ), измеряют объем анионита (V_Kt) и рассчитывают скорость его набухания (W_н). Условия процесса и результаты гидратации приведены в таблице 2.

Пример 23

В первые 24 часа процесс проводят аналогично примеру 22 (Фиг.2а), после этого поток исходной шихты направляют на вход второго реактора каскада, а продукты реакции, выходящие из второго реактора, направляют в первый реактор. Организация подачи изображена на Фиг.2б. Из первого реактора отбирают конечный продукт, который анализируют, аналогично примеру 1. Такое переключение подачи со схемы 2а на схему 2б осуществляют с интервалом 24 часа. Результаты гидратации при таком периодическом перераспределении потоков приведены таблице 2.

Пример 24

В первые 24 часа процесс проводят аналогично примеру 22 (Фиг.2а), после этого меняют направление движения потоков в каскаде согласно схеме, изображенной на Фиг.2в. Из второго реактора отбирают конечный продукт, который анализируют, аналогично примеру 1. Такое переключение подачи со схемы 2а на схему 2в осуществляют с интервалом 24 часа. Результаты гидратации при таком периодическом перераспределении потоков приведены таблице 2.

Пример 25 (сравнительный)

Процесс проводят в каскаде, состоящем из двух последовательно соединенных трубчатых реакторов вытеснения объемом по 1,1 мл, заполненных катализатором в количестве по 0,5 мл. В качестве катализатора используют анионит марки Dowex SBR в бикарбонатной форме.

Процесс осуществляют по схеме, изображенной на Фиг.3а. На вход первого реактора каскада подают исходную шихту - смесь оксида этилена (15 мас.%) и воды (85 мас.%) со скоростью 0,257 мл/мин (0,252 г/мин). Продукты реакции, выходящие из первого реактора, содержащие 1,35 мас.% непрореагировавшего оксида этилена смешивают с чистым оксидом этилена (0,04 мл/мин, 0,0348 г/мин) и полученную смесь направляют на вход второго реактора. Концентрация оксида этилена на входе во второй реактор 12,7 мас.%. Общее количество подаваемого оксида этилена в реакторный узел составляет 0,0726 г/мин. Общее количество воды - 0,2142 г/мин.

Температуру в реакторах каскада поддерживают на уровне 115°С ± 2°С за счет подачи в рубашку реакторов теплоносителя.

Пример 26

В первые 48 часов процесс проводят аналогично примеру 25 (Фиг.3а), после этого поток исходной шихты направляют на выход второго реактора каскада, а продукты реакции, выходящие из второго реактора, смешивают с чистым оксидом этилена и направляют в первый реактор. Организация подачи изображена на Фиг.3б. Из первого реактора отбирают конечный продукт, который анализируют, аналогично примеру 1. Такое переключение подачи со схемы 3а на схему 3б осуществляют с интервалом 48 часов. Результаты гидратации при таком периодическом перераспределении потоков приведены таблице 2.

Пример 27

В первые 48 часов процесс проводят аналогично примеру 25 (Фиг.3а), подавая при этом исходную шихту, дополнительно содержащую 0,001 мас.% борной кислоты, 0,01 мас.% аммония винно-кислого (кислого), 0,001 мас.% бикарбоната калия. После этого процесс осуществляют аналогично примеру 26. Результаты гидратации приведены таблице 2.

Пример 28

Данный пример иллюстрирует перераспределение потока с максимальной концентрацией оксида этилена по каскаду реакторов вытеснения с дробной подачей оксида этилена, которое осуществляют путем периодического изменения количества подаваемого оксида на вход реакторов каскада.

В первые 24 часа процесс проводят аналогично примеру 25 (Фиг.3а). После этого на вход первого реактора каскада начинают подавать исходную шихту - смесь оксида этилена и воды, содержащую 10 мас.% оксида этилена со скоростью 0,241 мл/мин (0,238 г/мин).

Продукты реакции, выходящие из первого реактора, содержащие 0,25 мас.% непрореагировавшего оксида этилена, смешивают с чистым оксидом этилена (0,04 мл/мин, 0,0488 г/мин) и полученную смесь, содержащую 17,2 мас.%. Оксида этилена направляют на вход второго реактора. Общее количество подаваемого оксида этилена в реакторный узел составляет 0,0726 г/мин. Общее количество воды - 0,2142 г/мин.

Такое периодическое изменение концентрации оксида этилена на входе в первый и второй реакторы осуществляют с интервалом 24 часов. Результаты гидратации при таком периодическом изменении концентрации оксида в потоках приведены таблице 2.

Пример 29.

Данный пример иллюстрирует перераспределение потока с максимальной концентрацией оксида этилена по реактору вытеснения, которое осуществляют путем периодического изменения положения штуцера ввода исходной шихты в реактор.

Процесс проводят в вертикальном трубчатом реакторе вытеснения объемом 4 мл (длина - 20 см, диаметр - 0,5 см), заполненным 2 мл катализатора (анионит марки АВ-17-Т в бикарбонатной форме). Высота слоя катализатора 10 см. Реактор снабжен подвижным штуцером ввода исходной шихты, позволяющим изменять ввод шихты по длине (высоте) реактора, а также двумя штуцерами вывода продуктов реакции из реактора (Фиг.4). В начале процесс осуществляют согласно схеме, представленной на Фиг.4а. На вход реактора подают исходную шихту (смесь оксида этилена и воды) со скоростью 0,594 мл/мин с концентрацией оксида этилена 20 мас.%. Температуру в реакторе поддерживают на уровне 115°С ± 2°С за счет подачи в рубашку реактора теплоносителя. В этом случае нижний штуцер вывода продуктов реакции закрыт, а реакционная смесь поступает в самую нижнюю часть реактора (Н₀, Фиг.4а). Из нижней части реактора исходная шихта поднимается вверх по реактору через весь слой катализатора, а продукты реакции отводят через верхний штуцер. Процесс проводят таким образом 72 часа. После этого, не останавливая процесс, перемещают штуцер ввода исходной шихты на расстояние от нижнего уровня катализатора, равное 2 см (H₁, Фиг.4б), открывают нижний вентиль отвода продуктов реакции так, чтобы скорость отвода продуктов реакции из нижнего штуцера была в 4 раза меньше скорости отвода продуктов реакции из верхнего штуцера. Процесс проводят таким образом 56 часов, после которых перемещают штуцер ввода исходной шихты на расстояние от нижнего уровня катализатора, равное 5 см (Н₂, Фиг.4в), а нижний вентиль отвода продуктов реакции открывают так, чтобы скорость отвода продуктов реакции из нижнего штуцера была равна скорости отвода продуктов реакции из верхнего штуцера. При таких условиях процесс осуществляют 48 часов. После этого перемещают штуцер ввода исходной шихты на расстояние от нижнего уровня катализатора, равное 10 см (H_L, Фиг.4г), вентиль отвода продуктов из верхнего штуцера закрывают, а продукты реакции выводят из нижнего штуцера. Процесс осуществляют таким образом еще 80 часов. Результаты гидратации при такой организации подачи исходной шихты приведены таблице 2.

Методы перераспределения потоков с максимальной концентрацией оксида алкилена не ограничиваются приведенными примерами.

Таблица 1. Условия и результаты гидратации по примерам 1-7 (сравнительные)
№ примера	Марка анионита	Форма Аниона	Добавка в исходную шихту, мас.%	τ	Х_ОА	Ф_МАГ	V_Kt	W_н
соль	кислота	CO₂	час	%	%	мл	% час
1	АВ-17-Т	бикарбонат	-	-	-	198	79-97	94-97	2,0	0,51
2	Dowex SBR	бикарбонат	-	-	-	180	80-96	93-98	2,1	0,61
3	АВ-17-Т	цитрат	NaHCO₃ (0,003)	Лимонная (0,003)	-	203	84-96	92-98	1,6	0,30
4	Dowex SBR	цитрат	-	Лимонная (0,005)	-	187	74-91	95-97	1,4	0,21
5	Dowex Maraton	фосфат	NaHCO₃ (0,001)	Винная (0,009)	0,002	176	72-90	93-98	1,8	0,45
6*	Amberjet 4400	бикарбонат	-	-	-	275	82-95	98-99	1,8	0,29
7**	Dowex SBR	цитрат	Na-цитрат (0,001)	Лимонная (0,005)	-	302	78-90	97-98	1,9	0,30
Таблица 2 Результаты гидратации. Примеры 8-29
№	τ	Х_ОА	Ф_МАГ	V_Kt	W_н	№	τ	Х_ОА	Ф_МАГ	V_Kt	W_н
примера	час	%	%	мл	%/час	примера	час	%	%	мл	%/час
8	198	89-97	95-97	1,3	0,15	19	176	78-90	94-98	1,4	0,23
9	180	85-96	94-98	1,3	0,17	20*	275	79-95	94-98	1,5	0,18
10	203	89-96	93-98	1,2	0,10	21**	302	80-90	93-98	1,5	0,17
11	187	77-91	95-97	1,1	0,05	22^ср	180	80-96	93-98	2,1	0,61
12	176	78-90	94-98	1,3	0,17	23	180	82-96	93-98	1,4	0,22
13*	275	79-95	94-98	1,4	0,16	24	180	81-96	93-98	1,6	0,33
14**	302	80-90	93-98	1,4	0,13	25^ср	180	81-96	93-98	2,0	0,56
15	198	89-97	95-97	1,4	0,15	26	180	82-96	93-98	1,6	0,33
16	180	85-96	94-98	1,4	0,17	27	180	83-96	94-98	1,5	0,28
17	203	89-96	93-98	1,3	0,10	28	180	82-96	93-98	1,4	0,22
18	187	77-91	95-97	1,3	0,05	29	256	83-97	91-97	3,7	0,33
Примечание:* - концентрация оксида этилена в исходной шихте - 10 мас.% ** - концентрация оксида пропилена в исходной шихте - 25 мас.%

1. Способ получения алкиленгликолей гидратацией оксидов алкилена при повышенных температурах и давлении в реакторе или каскаде реакторов вытеснения в присутствии каталитической системы на основе анионообменных смол в солевой форме, отличающийся тем, что процесс проводят путем периодического перераспределения потока с максимальной концентрацией оксида алкилена по реактору или реакторам каскада.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что процесс гидратации проводят в каскаде реакторов вытеснения, соединенных в последовательно-параллельную цепь с дробной (рассредоточенной) подачей оксида алкилена по реакторам каскада.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что перераспределение потока с максимальной концентрацией оксида алкилена по реактору осуществляют путем переключения подачи потока с максимальной концентрацией оксида алкилена со входа реактора на выход.

4. Способ по п.1, отличающийся тем, что перераспределение потока с максимальной концентрацией оксида алкилена по реакторам каскада осуществляют путем периодического переключения подачи потока с максимальной концентрацией с одного реактора на другой.

5. Способ по п.1, отличающийся тем, что процесс гидратации проводят в присутствии добавок неорганических и/или органических кислот, и/или их солей, и/или диоксида углерода.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения алкиленгликоля, который находит применение в антифризных композициях, как растворитель и как исходное вещество при получении полиалкилентерефталатов.

Очистка гликоля // 2265584

Очистка гликоля // 2264377

Изобретение относится к усовершенствованному способу снижения содержания альдегидов в этиленгликоле, содержащем 2000 млн -1 альдегидов или менее, включающему введение гликоля в жидкой фазе в контакт с твердой сильнокислой катионообменной смолой.

Способ химической реутилизации отработанного полиэтилентерефталата // 2263658

Изобретение относится к усовершенствованному способу химической реутилизации отработанного полиэтилентерефталата, особенно неклассифицированной крошки использованных полиэтилентерефталатовых изделий с получением терефталевой кислоты и этиленгликоля.

Способ получения 1,3-диола // 2261242

Изобретение относится к способу получения 1,3-алкандиола гидрированием сырья, включающего 3-гидроксиальдегид, в присутствии катализатора и источника водорода, где в качестве источника водорода используют синтез-газ, и катализатор представляет собой гетерогенный катализатор, включающий медь на носителе, а также к способу получения 1,3-алкандиола путем конверсии оксирана в процессе, включающем гидроформилирование и гидрирование, при этом указанные стадии необязательно можно осуществлять одновременно в одном реакционном сосуде.

Одностадийный способ получения 1,3-диола // 2257262

Способ дистиллятивного получения моноэтиленгликоля высокой чистоты // 2237649

Изобретение относится к способу дистиллятивного получения моноэтиленгликоля высокой чистоты из продукта гидролиза окиси этилена при помощи отпарки воды под давлением, вакуумной отпарки воды и последующей дистиллятивной очистки, отличающийся тем, что по крайней мере первая колонна отпарки под давлением в каскаде оснащена блоком отгона, имеющим по крайней мере одну ступень разделения, и часть потока верха колонны (колонн) отпарки воды под давлением, оснащенной(ных) блоком отгона, выводится из процесса, при этом температура в зоне ниже точки ввода питания в первую колонну каскада составляет более 80С, и давление в блоке отгона составляет по крайней мере 1 бар.

Способ очистки и выделения водно-гликолевого раствора из отработанных антифризов // 2237648

Изобретение относится к усовершенствованному способу очистки и выделения водно-гликолевого раствора из отработанных антифризов для приготовления охлаждающих жидкостей и низкозамерзающих теплоносителей, включающему добавление коагулянта к отработанному антифризу, последующее фильтрование через песчаный фильтр, затем очистку на адсорбенте – активированном угле, причем после добавления коагулянта дополнительно осуществляют стадию центрифугирования на сепараторе, а в качестве коагулянта продуктов окисления и коррозии в отработанном антифризе используют гидроксид щелочного металла, 75%-ную ортофосфорную кислоту, карбонат щелочного металла и сульфат натрия, при следующем соотношении компонентов, мас.%: гидроксид натрия (каустическая сода) или калия 0,01-1,0; ортофосфорная кислота 75%-ная 0,02-1,6; карбонат натрия или калия (поташ) 0,05-0,5; сульфат натрия 0,01-0,07; гликоли 40,0-90,0; вода, продукты окисления и коррозии остальное.

Способ совместного получения 1,1,3-триалкил-1,5-пентадиолов и 1,1,4-триалкил-1,5-пентандиолов // 2235711

Изобретение относится к новому способу совместного получения 1,1,3-триалкил-1,5-пентандиолов формулы (1) и 1,1,4-триалкил-1,5-пентандиолов формулы (2) где значения R, R1 и R2 в формулах (1) и (2) одинаковые и выбираются из R=н-С4Н9, н-C6H13, R1=СН3, С2H5, R2=С2Н5, н-С4Н9, заключающемуся в том, что проводят в атмосфере инертного газа взаимодействие -олефина общей формулы , где R=н-C4H9, н-С6Н13, с триэтилалюминием в присутствии катализатора - цирконацендихлорида Cp2ZrCl2 в мольном соотношении :AlEt3:Cp2ZrCl2=10:(10-14):(0,3-0,7) при комнатной температуре, затем охлаждение реакционной смеси, добавление катализатора - однохлористой меди и кетона формулы R1C(O)R2, где R1=СН3, С2Н5, R2=С2Н5, н-C4H9, в мольном соотношении CuCl:R1C(O)R2=(0,8-1,2):(10-14), и перемешивание при комнатной температуре, с последующим окислением реакционной массы и гидролизом.

Способ получения высокочистого моноэтиленгликоля // 2235710

Изобретение относится к усовершенствованному способу дистилляционного выделения высокочистого моноэтиленгликоля из продукта гидролиза оксида этилена путем обезвоживания в каскаде для обезвоживания под давлением, в котором, по меньшей мере, первая колонна содержит отгонную секцию, по меньшей мере, с одной разделительной стадией и в которой температура ниже точки питания колонны для обезвоживания под давлением составляет выше 800С, а давление в отгонной секции равно не менее 1 бар, с удалением части головного потока из системы, затем обезвоживанием под вакуумом, с отводом водного потока, содержащего моноэтиленгликоль в концентрации менее 1 мас.%, предпочтительно 0,1 мас.%, среднекипящие компоненты и низкокипящие компоненты, с удалением его из системы, возможно, после дальнейшей переработки, с последующей дистилляционной очисткой в колонне дистилляционной очистки, в которой между отбором головного потока из верха колонны и боковым отводом моноэтиленгликоля расположено от 1 до 10 разделительных стадий, при этом обезвоживание под вакуумом осуществляют в двух колоннах для обезвоживания под вакуумом с отводом вышеуказанного водного потока в виде головного потока второй колонны для обезвоживания под вакуумом, или в одной колонне для обезвоживания под вакуумом с отводом вышеуказанного водного потока из колонны обезвоживания под вакуумом в виде бокового потока, а головной поток колонны дистилляционной очистки моноэтиленгликоля возвращают в среднюю часть колонны для обезвоживания под вакуумом или последней колонны для обезвоживания под вакуумом.

Каталитический способ получения алкиленгликоля с рециклом реакторного продукта // 2267478

Способ осуществления эпоксидирования этилена // 2263670

Изобретение относится к способу парофазного окисления этилена в окись этилена, включающий реакцию реакционной смеси, включающей этилен и кислород, в присутствии нанесенного на носитель высокоселективного катализатора на основе серебра, путем осуществления начальной фазы операции, в которой используют свежий катализатор, и осуществления дополнительной фазы операции, когда кумулятивная продуктивность по окиси этилена превысит 0,01 кТ окиси этилена на 1 м3 катализатора, где в указанной дополнительной фазе операции повышают концентрацию этилена в реакционной смеси, и способ применения окиси этилена для получения 1,2-этандиола или соответствующего простого эфира 1,2-этандиола, включающий превращение окиси этилена в 1,2-этандиол или в простой эфир 1,2-этандиола, где окись этилена была получена по данному способу производства окиси этилена.

Обработка композиции, включающей триметилолалкан бис-монолинейный формаль // 2247704

Изобретение относится к усовершенствованному способу осуществления реакции трансалкоголиза триметилолпропан моноциклического формаля (ТМП-МЦФ) или триметилолэтан моноциклического формаля (ТМЭ-МЦФ) с избытком одноатомного или двухатомного спирта при повышенной температуре и в присутствии кислотного катализатора для получения триметилолпропана (ТМП) или триметилолэтана (ТМЭ), соответственно, которые используются в качестве промежуточных соединений для получения широкого круга продуктов, и побочного продукта – ацеталя, а также относится к способу осуществления взаимодействия композиции, содержащей, по меньшей мере, 10 мас.% триметилолпропан-бис-монолинейного формаля (ТМП-БМЛФ) или триметилолэтан-бис-монолинейного формаля (ТМЭ-БМЛФ), не более чем около 5 мас.% воды и одноатомный или двухатомный спирт в избытке от стехиометрического количества, с сильным кислотным катализатором при температуре 30-300 0С и в течение промежутка времени, достаточного для превращения значительного количества указанного ТМП-БМЛФ или ТМЭ-БМЛФ в триметилолпропан или триметилолэтан, соответственно, и побочный продукт - ацеталь.

Способ получения высокочистого моноэтиленгликоля // 2235710

Способ получения алкиленгликолей и каталитическая композиция для их получения // 2233261

Способ гидролиза алкиленоксидов с использованием добавки, стабилизирующей катализатор // 2230728

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения алкиленгликолей, которые могут быть использованы в композициях антифризов, в качестве растворителей и в качестве базовых материалов при получении полиалкилентерефталатов.

Способ получения гликоля в системе адиабатических реакторов (варианты) // 2220943

Изобретение относится к вариантам способа получения гликолей, таких как этиленгликоль и пропиленгликоль, которые широко используются в качестве исходных материалов при производстве сложных или простых полиэфиров, антифризов растворов поверхностно-активных веществ, а также в качестве растворителей и исходных материалов в производстве полиэтилентерефталатов.

Способ получения алкиленгликолей // 2211211

Изобретение относится к способу получения алкиленгликолей, которые используются в качестве сырья при получении сложных полиэфиров, простых полиэфиров, антифриза, растворенных поверхностно-активных веществ и в качестве растворителей и основных материалов при получении полиэтилентерефталатов.

Каталитический гидролиз алкиленоксидов // 2203879

Изобретение относится к способу получения алкиленгликолей, используемых в композициях антифризов, в качестве растворителей и исходных веществ в производстве полиалкилентерефталатов.

Способ получения моноэтиленгликоля волоконной чистоты // 2186053

Изобретение относится к получению моноэтиленгликоля волоконной чистоты некаталитической реакцией гидратации оксида этилена. .

Способ получения алкиленгликолей // 2317971

Изобретение относится к способу получения алкиленгликолей, которые используют в качестве компонентов для низкозамерзающих, антиобледенительных, гидравлических и гидротормозных жидкостей, а также при производстве растворителей, пластификаторов, для получения материалов, применяемых в промышленности пластических масс, пестицидов, лаков и красок