Способ получения керамических материалов на основе сложных оксидов аво3

Изобретение относится к технологии получения керамики сложных составов (Na_0,85Li_0,15)NbO₃+SrО, YBa₂Cu₃O_7-δ, феррита висмута BiFeO_3, PbTiO₃, PbTiO₃-PbZrO₃-PbNb_2/3Mn_1/3O₃-PbNb_2/3Zn_1/3O₃. Технический результат - повышение плотности и механической прочности керамических материалов при сохранении совокупности электрофизических параметров каждого материала, исключение растрескивания и саморазрушения готовых образцов. Из синтезированного порошка заданной стехиометрии формуют заготовки прессованием при комнатной температуре, нагревают с одновременным снятием кривой расширения-сжатия и изотермической выдержкой на участке перехода материала в пластическое состояние при температуре, соответствующей максимальной скорости уплотнения, но ниже температуры рекристаллизации, под внешней нагрузкой и при температуре спекания, соответствующей заданному составу, без нагрузки, после чего охлаждают до комнатной температуры. На начальной стадии уплотнения проводят дополнительную изотермическую выдержку без нагрузки в течение 10-30 мин при температуре, индивидуальной для каждого состава, что исключает водосодержащие соединения и продукты гидролиза спекаемых фаз. Температуру этой изотермической выдержки определяют по кривой расширения-сжатия на участке с минимальным изменением размеров заготовки. 5 з.п. ф-лы, 4 ил., 3 табл., 5 пр.

 

Изобретение относится к технологии получения керамик на основе сложных оксидов АВО₃, а именно, составов: ниобата щелочных металлов (НЩМ) (Na_0,85Li_0,15) NbO₃+SrО, иттрий-бариевого купрата YBa₂Cu₃O_7-Δ, феррита висмута BiFeO₃, титаната свинца (ТС) PbTiO₃, на основе титаната-цирконата свинца (ЦТС) PbTiO₃-PbZrO₃-PbNb_2/3Mn_1/3O₃-PbNb_2/3Zn_1/3O₃.

Ниобат щелочных металлов НЩМ [1, 2], титанат свинца ТС [3], состав на основе титаната-цирконата свинца ЦТС [4, стр. 353] обладают сегнетопьезоэлектрическими свойствами, иттрий-бариевый купрат YBa₂Cu₃O_7-Δ [5] -сверхпроводящими свойствами, феррит висмута BiFeO₃ [6] -сегнетомагнитными свойствами. Перовскитнаяя ячейка сложных оксидов АВО₃ (фиг. 1) может быть заполнена на позиции А катионами из группы Na⁺, Li⁺, Cu⁺, Ba²⁺, Sr²⁺, Ca²⁺,Pb²⁺, Bi³⁺и др.; на позиции B - катионами из группы Mn²⁺, Zn²⁺, La³⁺, Bi³⁺, Fe³⁺, Ti⁴⁺, Zr⁴⁺, Hf⁴⁺, Nb⁵⁺и др. [7, стр. 138]. Указанные керамические материалы на основе сложных оксидов АВО₃ широко используются в пьезотехнике, гидроакустике, спиновой электронике.

Керамические материалы на основе сложных оксидов АВО₃ получают по обычной керамической технологии (ОКТ), которая заключается в твердофазном синтезе продукта необходимого стехиометрического состава, его измельчении, «холодном» (при комнатной температуре) формовании заготовок (ХФЗ) из синтезированных порошков и их спекании [7, стр. 215; 8, стр. 29]. Простота, доступность и дешевизна метода определяют его лидирующее положение среди керамических производств. Но обычной технологии присущи и общеизвестные недостатки: низкая плотность холодноформованной заготовки (ρ_ХФЗ=50-60% ρ_теор) (ρ_теор - теоретическая плотность керамического материала заданного состава, рассчитанная по формуле [9, стр. 345] ρ_теор = MZ/(N_AV), где M - молекулярный вес, Z -число формульных единиц на элементарную ячейку, N_A - число Авогадро, 1,66·10^-24, V - объем элементарной ячейки); неоднородность по объему образцов, которая приводит при их спекании к неконтролируемой усадке и, как следствие, деформации (короблению) керамики; невозможность получения изделий с высокими значениями экспериментальной ρ_эксп и относительной ρ_отн плотностями образцов выше 90-95% ρ_теор и воспроизводимыми электрофизическими свойствами. Указанные недостатки приводят к увеличению расхода материала при механической обработке изделий, разбросу электрофизических параметров, к увеличению брака продукции и удорожанию ее стоимости.

Использование при обычной керамической технологии тонкодисперсного сырья с частицами менее 1 мкм также не позволяет удовлетворить современным требованиям, предъявляемым к керамическим изделиям электронной техники, пористость которых должна быть не более 1% или даже 0,1%, для высокой точности воспроизведения размеров и формы, и безотходности производства. Это объясняется тем, что из-за высокого отношения площади поверхности к массе, между частицами таких порошков развиваются силы межмолекулярного взаимодействия [10], приводящие к их повышенной адгезионной способности, своеобразной «клейкости» [11]. Способствуя слипанию частиц и образованию ансамблей довольно прочных конгломератов [12], они делают порошковые системы крайне неоднородными. Адгезия обусловлена межмолекулярными взаимодействиями (Ван-дер-Ваальсовыми, полярными, иногда - взаимной диффузией) в поверхностном слое и характеризуется удельной работой, необходимой для разделения поверхностей.

Частично эти недостатки исключаются при использовании метода горячего прессования (ГП) [7, стр. 217; 8, стр. 172], при котором спекание холодноформованной заготовки осуществляют под давлением, в результате чего происходит «залечивание» дефектов ХФЗ. Метод обеспечивает получение керамических материалов на основе сложных оксидов АВО₃ с экспериментальной плотностью, ρ_эксп близкой к теоретической, ρ_теор (98-99% ρ_теор) и предельно высоким уровнем эксплуатационных характеристик [4, стр. 30-33].

Недостатками горячего прессования являются: высокая стоимость оборудования, быстрая изнашиваемость технологической оснастки, малая производительность, что ограничивает применение горячего прессования в серийных производствах. Кроме того, метод не исключает возможности нарушения целостности образцов путем их растрескивания и десквамации (отшелушивания поверхностного слоя) [13].

Состав ниобата щелочных металлов (Na_0,85Li_0,15)NbO₃+SrО получают и методом горячего прессования [1], и по ОКТ с использованием способа горячего формования заготовок (ГФЗ) из синтезированного порошка [2]. При этом достигнутое максимальное уплотнение горячеформованной заготовки составляет 90-95% ρ_теор. Это обеспечивает реализацию таких свойств керамических материалов, которые возможны только при горячем прессовании.

Сущность способа с использованием ГФЗ показана на примере НЩМ и заключается в формовании заготовок под действием статических, динамических или вибрационных нагрузок в условиях высоких температур, не превышающих температуру начала рекристаллизации порошка заданного состава. Определение условий ГФЗ осуществляют следующим образом: температуру горячего формования заготовок Т_ГФЗ выбирают по кривой расширения-сжатия (усадки) холодноформованной заготовки [2], выделяя на ней участок, соответствующий максимальной скорости уплотнения; давление и время - на серии пробных экспериментов, произведенных при выбранной Т_ГФЗ так, чтобы обеспечить плотность ГФЗ ρ_ГФЗ ~ 90-95% ρ_теор. Кривые расширения-сжатия (усадки) холодноформованной заготовки получают, исследуя кинетику их уплотнения при непрерывном нагревании в печи установки горячего прессования типа УГПЭ-2 [7, стр. 218] в неизотермических условиях при нагревании холодноформованной заготовки вместе с печью. Обжиги проводят в интервале температур 100-1250°С с шагом ΔТ=25°С и выдержкой при каждой температуре в течение 5 минут при минимальном внешнем давлении 10 МПа. Для построения кривых расширения-сжатия (усадки) используют формулу из [5]:

ΔL/L₀ = (ΔL' - ΔL'')⋅n/kL₀,

где ΔL/L₀ - изменение линейных размеров заготовки;

L - высота заготовки;

ΔL' = L'_t - L'₀ - изменение показаний индикатора линейных перемещений (ИЛП) после воздействия температуры на пресс-форму с образцом;

ΔL''= L''_t - L''₀ - изменение показаний ИЛП после воздействия температуры на пресс-форму без образца;

L'₀=L''₀ - показания ИЛП до воздействия температуры на пресс-форму с образцом - L'₀ и без образца - L''₀;

L'_t, L''_t - показания ИЛП после воздействия температуры на пресс-форму с образцом - L’_t и без него - L''_t;

L₀ - исходная высота образца до воздействия температуры, L₀= 7 мм;

n - цена деления ИЛП, n =0.01 мм;

k - число рычажной системы установки, k=8.

Т _ГФЗ выбирали на «падающем» участке кривой, в центре которого скорость уплотнения максимальна.

При выборе давления горячеформованной заготовки Р_ГФЗ учитывается, что его верхний допустимый предел равен 80 МПа и ограничен прочностью технологической оснастки (пресс-формы, в которой формуется образец, верхнего и нижнего пуансонов, передающих на него внешнее прикладываемое давление). Продолжительность τ_ГФЗ, с одной стороны, должна быть достаточной для полного прохождения процесса уплотнения ГФЗ при выбранных Т_ГФЗ и Р_ГФЗ, с другой - кратковременной, во избежание, во-первых, химического взаимодействия материала ГФЗ с засыпкой из Al₂O₃, используемой для равномерной передачи давления на ГФЗ и изоляции последней от прессового инструмента, во-вторых, возможного нарушения стехиометрии состава за счет образования дефицита кислорода при длительном спекании в замкнутом объеме с ограниченным поступлением кислорода из воздуха. Следует заметить, что выбор Т_ГФЗ, Р_ГФЗ и τ_ГФЗ, необходимо производить так, чтобы исключить явления рекристаллизации, так как формирование сетки межзеренных границ разрыхляет и ослабляет структуру.

Формованные описанным образом заготовки, вследствие уменьшения трения при пластическом деформировании частиц уплотняемого порошка, обладают значительно сниженной пористостью. Это позволяет повысить их плотность и механическую прочность σ_рди, исключить саморазрушение образцов. Электрофизические параметры состава (Na_0,85Li_0,15)NbO₃+SrО, полученные этим способом по ОКТ с ГФЗ, следующие: ρ_эксп = 4,22 г/см³, ρ_отн = 95,2 %, σ_рди = 40 МПа, ε₃₃^Т/ε₀ = 95, K_p = 0,22, |d₃₁| = 8,7 пКл/Н.

При изменении элементного состава материалов, химической и термической предыстории получения (вида используемого сырья и его физико-химического состояния: примесного, гранулометрического, полиморфного, методов и режимов синтеза), условий горячеформованной заготовки (среды: воздух, вакуум, кислород; величины и характера прикладываемого давления: статическое, динамическое, комплексное и т.д.), абсолютные значения параметров ГФЗ могут измениться, но принципы их выбора, изложенные выше, остаются универсальными для любого состава. Спекание ГФЗ возможно различными методами - обычная технология, горячее прессование в различных средах.

Метод горячего формования заготовки, описанный выше, использован для получения высокоплотной сверхпроводящей керамики состава YBa₂Cu₃O_7-Δ [2, 14]. Электрофизичес ГФЗ, следующие: ρ_эксп = 5,7 г/см³, ρ_отн = 90 %, σ_рди = 37 МПа, температура перехода в сверхпроводящее состояние Т_н= 89 K.

Известен способ получения феррита висмута c добавками редкоземельных элементов (РЗЭ) по обычной керамической технологии [6]. Его недостатки - дополнительная механоактивация синтезированного продукта в шаровой планетарной мельнице в течение 10-20 минут, закалка при 800-900°С с промежуточной выдержкой синтезированного продукта при температуре на 100-150°C ниже температуры закалки в течение 40-80 минут, включение в состав дополнительно РЗЭ, что приводит к усложнению технологического процесса и удорожанию производства материала. Диэлектрические параметры полученного сегнетоэлектрического керамического материала на основе феррита висмута состава Bi_1-xA_xFeO₃, где А -La, Nd следующие: ε₃₃^Т/ε₀ = 115, tgΔ = 0,17.

Метод горячего формования заготовки, описанный выше, был применен для получения составов на основе феррита висмута, а также для получения пьезокерамик свинецсодержащих композиций на основе ЦТС [15, 16] - материалы ПКР-37, ПКР-31 и материалов на основе титаната свинца [2].

Все рассмотренные способы не обеспечивают максимальные значения плотности и механической прочности материалов, а также не исключают возможность их растрескивания и саморазрушения в процессе изготовления.

Техническим результатом заявляемого изобретения является повышение плотности и механической прочности керамических материалов на основе АВО₃ при сохранении совокупности электрофизических параметров, характерной для каждого материала, исключение растрескивания и саморазрушения готовых образцов.

Указанный технический результат достигается тем, что способ получения керамических материалов на основе сложных оксидов АВО₃ составов ниобата щелочных металлов (Na_0,85Li_0,15)NbO₃+SrО, иттрий-бариевого купрата YBa₂Cu₃O_7-δ, феррита висмута BiFeO₃, титаната свинца PbTiO₃, титаната-цирконата свинца PbTiO₃-PbZrO₃-PbNb_2/3Mn_1/3O₃-PbNb_2/3Zn_1/3O₃ заключается в формовании заготовки из синтезированного порошка заданной стехиометрии прессованием при комнатной температуре, нагревании её с одновременным снятием кривой расширения-сжатия и изотермической выдержкой на участке перехода материала в пластическое состояние при температуре, соответствующей максимальной скорости уплотнения, но ниже температуры рекристаллизации, под внешней нагрузкой, и при температуре спекания, соответствующей заданному составу, без нагрузки, и охлаждении заготовки до комнатной температуры, на начальной стадии уплотнения проводят дополнительную изотермическую выдержку без нагрузки в температурно-временном режиме, достаточном для исключения водосодержащих соединений и продуктов гидролиза спекаемых фаз, при этом изотермическую выдержку на начальной стадии уплотнения заготовки проводят в течение 10-30 мин, а температуру этой изотермической выдержки определяют по кривой расширения-сжатия на участке с минимальным изменением размеров заготовки.

В предпочтительном варианте выполнения:

- изотермическую выдержку на начальной стадии уплотнения заготовки проводят в течение 10-30 мин;

- изотермическую выдержку состава (Na_0,85Li_0,15)NbO₃+SrО на начальной стадии уплотнения заготовки проводят при температуре 175-225°С;

- изотермическую выдержку состава YBa₂Cu₃O_7-Δ на начальной стадии уплотнения проводят при температуре 275-325°С;

- изотермическую выдержку состава BiFeO₃ на начальной стадии уплотнения проводят при температуре 325-375°С;

- изотермическую выдержку состава PbTiO₃ на начальной стадии уплотнения проводят при температуре 375-425°С;

- изотермическую выдержку состава PbTiO₃-PbZrO₃-PbNb_2/3Mn_1/3O₃-PbNb_2/3Zn_1/3O₃ на начальной стадии уплотнения проводят при температуре 475-525°С.

Осуществление дополнительной изотермической выдержки указанных составов на начальной стадии уплотнения способствует исключению водосодержащих соединений и продуктов гидролиза спекаемых фаз. Продукты гидролиза образуются в процессе керамического производства в сложных перовскитных соединениях и их твердых растворах, к которым относятся рассматриваемые объекты. Каждая стадия керамического производства неизбежно связана с адсорбцией воды (атмосферной, технологической), которая сопровождается следующими эффектами: диссоциацией воды с присоединением водорода к атому кислорода, его взаимодействием с гидроксильными группами и их внедрением в кислородные октаэдры; образованием одномерных цепочек из димеров диссоциированной воды; формированием перколяционной сетки из гидроксильных групп, в которой вода адсорбируется молекулярно в промежутках; ограниченностью свободного движения групп ОН и их кружением вокруг атома водорода; взаимодействием ОН и Н с кислородными вакансиями, которое всегда имеется в сложных оксидах АВО₃ [17].

Ниже приводим пояснение терминов «димер» и «перколяция». Димéр (от др.-греч. Δι- «два» + μέρος «часть») - сложная молекула, составленная из двух. Процесс распада или возникновения димеров меняет это число вдвое и, иногда, может быть легко наблюдаем: например, оксид азота … dimer молекула, состоящая из двух мономерных субъединиц. В физике и химии явлением перколяции (от лат. percōlāre - просачиваться, протекать) называется явление протекания или непротекания жидкостей через пористые материалы, электричества через смесь проводящих и непроводящих частиц и другие подобные процессы. Теория перколяции находит применение в описании разнообразных систем и явлений. Перколяция возникает в двух- или многофазных системах при приближении к некоторой критической концентрации (т. н. порогу перколяции). Такими системами могут быть различные природные системы и специально приготовленные материалы.

В зависимости от качественно-количественного элементного состава керамик на основе сложных оксидов АВО₃, определяющего структурную гибкость их кристаллической решетки и наполненность ее дефектами, изменяются границы и протяженность температурных областей, в которых происходят эти явления, препятствующие уплотнению керамического каркаса материалов.

Дополнительная кратковременная выдержка на начальной стадии уплотнения способствует максимальной минимизации или полному исключению перечисленных процессов, что приводит к исключению балластных примесных фаз, расслоения структуры, межслоевых деформаций и, как следствие, обеспечивает повышение плотности и прочности материалов, исключает растрескивание и саморазрушение готовых образцов.

Изобретение поясняется чертежами и таблицей 1.

На фиг. 1 представлена перовскитная ячейка сложных оксидов АВО₃, которая может быть заполнена на позиции А катионами из группы Na⁺, Li⁺, Cu⁺, Ba²⁺, Sr²⁺, Ca²⁺, Pb²⁺, Bi³⁺ и др.; на позиции B - катионами из группы Mn²⁺, Zn²⁺, La³⁺, Bi³⁺, Fe³⁺, Ti⁴⁺, Zr⁴⁺, Hf⁴⁺, Nb⁵⁺ и др.

На фиг. 2 показаны зависимости изменения линейных размеров заготовки (высоты образца) ΔL/L₀⋅10³, отн. ед., от температуры Т,°С, представляющие собой кривые растяжения-сжатия (усадки) для сложных оксидов АВО₃, где кривая 1 соответствует составу Na_0,85Li_0,15)NbO₃+SrО, кривая 4 - составу PbTiO₃, кривая 5 - составу PbTiO₃-PbZrO₃-PbNb_2/3Mn_1/3O₃-PbNb_2/3Zn_1/3O₃.

На фиг. 3 показаны зависимости изменения линейных размеров заготовки (высоты образца) ΔL/L₀⋅10³, отн. ед., от температуры Т,°С, представляющие собой кривые растяжения-сжатия (усадки) для сложных оксидов АВО₃, где кривая 2 соответствует составу YBa₂Cu₃O_7-Δ, кривая 3 - составу BiFeO₃.

На фиг. 4 представлены фрагменты кривых расширения - сжатия горячеформованных заготовок керамических материалов с выделенными участками изотермической выдержки штриховкой, где кривая 1 соответствует составу (Na_0,85Li_0,15)NbO₃+SrО, кривая 2 - составу YBa₂Cu₃O_7-Δ, кривая 3 - составу BiFeO₃, кривая 4 - составу PbTiO₃, кривая 5 - составу PbTiO₃-PbZrO₃-PbNb_2/3Mn_1/3O₃-PbNb_2/3Zn_1/3O₃.

В таблице 1 приведены электрофизические параметры керамик сложных оксидов АВО₃, полученных по обычной керамической технологии, методом горячего прессования и заявляемым способом. Цифры соответствуют сложным оксидам: 1 - составу (Na_0,85Li_0,15)NbO₃+SrО, 2 - составу YBa₂Cu₃O_7-Δ, 3 - составу BiFeO₃, 4 - составу PbTiO₃, 5 - составу PbTiO₃-PbZrO₃-PbNb_2/3Mn_1/3O₃-PbNb_2/3Zn_1/3O₃.

Осуществление изобретения поясняется примерами.

Пример 1.

Для получения 50-55 г керамики ниобатов щелочных металлов (НЩМ) готовят навеску, включающую:

NaНCO₃ - 17,3272 ( квалификация-х.ч.)

Li₂CO₃ - 1,0887 (квалификация- х.ч.)

SrCO₃ - 0,3516 (квалификация- ч.д.а.)

Nb₂O₅ - 31,2694 (квалификации Нбо-Пт)

- полученную механическую смесь (шихту) перемешивают в спиртовой среде в полиэтиленовом барабане емкостью 200 мл в шаровой мельнице (в качестве мелющих тел используют яшмовые шары ∅ 10-15 см, соотношение - шихта: шары: спирт (по весу) составляет 1:1:0,5). Разгружают барабан в фарфоровые чашки или эмалированные кюветы и затем сушат шихту в сушильном шкафу при температуре 100-110°С до достижения остаточной влажности ~ 1%. По окончании сушки выгружают кюветы из сушильного шкафа и охлаждают до комнатной температуры на воздухе. Приготовленную шихту прессуют под давлением 30-50 МПа при комнатной температуре, используя гидравлический пресс типа ПГМ-100МГ4 с односторонней подачей давления (движется только нижний пуансон);

- осуществляют твердофазный синтез шихты двухстадийным обжигом при Т₁=850^оС, Т₂=880^оС, τ₁=5 ч, τ₂=4 ч (где τ_i - длительности изотермических выдержек при Т₁ и Т₂) с рентгенографическим контролем образующихся синтезированных продуктов;

- гранулируют синтезированный порошок заданной стехиометрии без примеси посторонних фаз путем проведения следующих операций:

- введение водного раствора пластификатора (поливинилового спирта) в сухой порошок;

- тщательное перемешивание увлажненного порошка;

- прессование пластифицированного материала под давлением 35-40 МПа;

- дробление полученных брикетов в фарфоровой ступке;

- двукратная протирка их через сито 09-08 и затем - 06-05;

- выдержка полученного пресс-порошка в эксикаторе в течение 4 часов.

Затем формуют заготовки из гранулированного порошка двусторонним прессованием с использованием специальных металлических вилок, вставляющихся между матрицей и нижним пуансоном пресса, применяя двухступенчатую подачу давления, сначала 20 МПа с выдержкой 1-2 сек, далее, после сброса давления до нуля, - 200 МПа с выдержкой 2-3 сек;

- нагревают полученную заготовку в печи со скоростью 300град./час с одновременным снятием кривой расширения-сжатия (усадки);

- определяют по кривой расширения-сжатия область температур начальной стадии уплотнения заготовки;

- при температуре из интервала - 175-225°С (фиг. 2, кривая 1; фиг.4, кривая 1 - штриховка) без нагрузки осуществляют изотермическую выдержку в течение 10-30мин;

- после чего продолжают нагревание заготовки до температуры перехода материала в пластическое состояние, соответствующей максимальной скорости уплотнения, но ниже температуры рекристаллизации;

- при этой температуре - 900-950°С под нагрузкой 40-50 МПа проводят изотермическую выдержку в течение 5-10 мин;

- после чего снимают нагрузку и продолжают нагревание образца до температуры спекания, соответствующей заданному стехиометрическому составу;

- при температуре спекания - 1190°С проводят изотермическую выдержку в течение 2 часов;

- после этого спеченный образец охлаждают вместе с печью до комнатной температуры со скоростью 300 град./час;

- после охлаждения образец вынимают из печи и проводят его аттестацию рентгенографическими, механическими и электрофизическими методами, определяя плотности керамики ρ_эксп и ρ_отн методом гидростатического взвешивания в октане по ГОСТ 24409-80, механическую прочность при статическом растяжении σ_рди − методом диаметрального сжатия диска плоскими штампами, электрофизические характеристики: относительную диэлектрическую проницаемость после поляризации ε₃₃^Т/ε₀, коэффициент электромеханической связи K_р, пьезомодуль |d₃₁| − методом резонанса - антирезонанса в соответствии с ОСТ 11 0444-87 или IEEE Standard on Piezoelectricity ANSI/IEEEStd 176-1987.

Пример 2.

Для получения 50-55 г купрата иттрия-бария готовят навеску, включающую:

Y₂O₃ - 8,2160 (квалификация-о.с.ч.).

BaO₂ - 25,0190 (квалификация- о.с.ч.)

CuO - 19, квалификация- о.с.ч.)

Полученную механическую смесь (шихту) перемешивают в спиртовой среде в полиэтиленовом барабане емкостью 200 мл в шаровой мельнице (в качестве мелющих тел используют яшмовые шары диаметром 10-15 см, соотношение - шихта: шары: спирт (по весу) составляет 1:1:0,5). Разгружают барабан в фарфоровые чашки или эмалированные кюветы и затем сушат шихту в сушильном шкафу при температуре 100-110°С до достижения остаточной влажности ~ 1%. По окончании сушки выгружают кюветы из сушильного шкафа и охлаждают до комнатной температуры на воздухе. Приготовленную шихту прессуют под давлением 30-50 МПа при комнатной температуре, используя гидравлический пресс типа ПГМ-100МГ4 с односторонней подачей давления (движется только нижний пуансон).

Затем осуществляют твердофазный синтез шихты двухстадийным обжигом при Т₁=890^о С,Т₂=900°С, τ₁=24 ч, τ₂=24 ч (где τ_i - длительности изотермических выдержек при Т₁ и Т₂) с рентгенографическим контролем образующихся синтезированных продуктов.

Далее гранулируют синтезированный порошок заданной стехиометрии без примеси посторонних фаз путем осуществления следующих операций:

- введение водного раствора пластификатора (поливинилового спирта) в сухой порошок;

- тщательное перемешивание увлажненного порошка;

- прессование пластифицированного материала под давлением 35-40 МПа;

- дробление полученных брикетов в фарфоровой ступке;

- двукратной протирки их через сито 09-08 и затем - 06-05;

- выдержка полученного пресс-порошка в эксикаторе в течение 4 часов.

После этого формуют заготовку из гранулированного порошка двусторонним прессованием с использованием специальных металлических вилок, вставляющихся между матрицей и нижним пуансоном пресса, применяя двухступенчатую подачу давления сначала 20 МПа с выдержкой 1-2 сек, далее после сброса давления до нуля – 200 МПа с выдержкой 2-3 сек;

- нагревают ее в печи со скоростью 100 град./час с одновременным снятием кривой расширения-сжатия (усадки);

- по кривой расширения-сжатия определяют область температур начальной стадии уплотнения заготовки;

- при температуре из интервала - 275-325°С (фиг. 3, кривая 2; фиг.4, кривая 2 - штриховка) без нагрузки осуществляют изотермическую выдержку в течение 10-30 мин;

- затем продолжают нагревание заготовки до температуры перехода материала в пластическое состояние, соответствующей максимальной скорости уплотнения, но ниже температуры рекристаллизации;

- при температуре 900-950°С под нагрузкой 40-50 МПа проводят изотермическую выдержку в течение 5-10 мин;

- после чего снимают нагрузку и продолжают нагревание образца до температуры спекания, соответствующей заданному стехиометрическому составу;

- при температуре спекания - 950°С проводят изотермическую выдержку в течение 24 часов;

- после этого спеченный образец охлаждают вместе с печью до комнатной температуры со скоростью 100 град./час;

- после охлаждения образец вынимают из печи и проводят его аттестацию рентгенографическими, механическими и электрофизическими методами, определяя плотность керамики методом гидростатического взвешивания в октане по ГОСТ 24409-80, механическую прочность при статическом растяжении - методом диаметрального сжатия диска плоскими штампами, микроструктуру по сколам, используя сканирующий электронный микроскоп, температуру начала перехода в сверхпроводящее состояние Т_н по магнитным и резистивным измерениям.

Пример 3.

Для получения (50-55) г феррита висмута - готовят навеску, включающую:

Bi₂O₃ - 37,2377 (квалификация - х.ч.)

Fe₂O₃ - 12,7623 (квалификация - ч.д.а.)

- полученную механическую смесь (шихту) перемешивают в спиртовой среде в полиэтиленовом барабане емкостью 200 мл в шаровой мельнице (в качестве мелющих тел используют яшмовые шары ∅ 10-15 см, соотношение - шихта: шары: спирт (по весу) составляет 1:1:0,5). Разгружают барабан в фарфоровые чашки или эмалированные кюветы и затем сушат шихту в сушильном шкафу при температуре 100-110°С до достижения остаточной влажности ~ 1%. По окончании сушки выгружают кюветы из сушильного шкафа и охлаждают до комнатной температуры на воздухе. Приготовленную шихту прессуют под давлением 30-50 МПа при комнатной температуре, используя гидравлический пресс типа ПГМ-100МГ4 с односторонней подачей давления (движется только нижний пуансон);

- осуществляют твердофазный синтез шихты двухстадийным обжигом при Т₁=790^оС, Т₂=800^оС, τ₁=10 ч, τ₂=10 ч (где τ_i - длительности изотермических выдержек при Т₁ и Т₂) с рентгенографическим контролем образующихся синтезированных продуктов;

- гранулируют синтезированный порошок заданной стехиометрии без примеси посторонних фаз путем осуществления последовательности следующих операций:

- введение водного раствора пластификатора (поливинилового спирта) в сухой порошок;

- тщательное перемешивание увлажненного порошка;

- прессование пластифицированного материала под давлением 35-40 МПа;

- дробление полученных брикетов в фарфоровой ступке;

- двукратная протирка их через сито 09-08 и затем - 06-05;

- выдержка полученного пресс-порошка в эксикаторе в течение 4 часов.

После этого формуют заготовку из гранулированного порошка двусторонним прессованием с использованием специальных металлических вилок, вставляющихся между матрицей и нижним пуансоном пресса, применяя двухступенчатую подачу давления сначала 20 МПа с выдержкой 1-2 сек, далее, после сброса давления до нуля, - 200 МПа с выдержкой 2-3 сек;

- нагревают ее в печи со скоростью 300 град./час с одновременным снятием кривой расширения-сжатия (усадки);

- по кривой расширения-сжатия определяют область температур начальной стадии уплотнения заготовки;

- при температуре из интервала - 325-375°С (фиг. 3, кривая 3; фиг.4, кривая 3 - штриховка) без нагрузки осуществляют изотермическую выдержку в течение 10-30 мин;

- после чего продолжают нагревание заготовки до температуры перехода материала в пластическое состояние, соответствующей максимальной скорости уплотнения, но ниже температуры рекристаллизации;

- при этой температуре - 800-850°С под нагрузкой 40-50 МПа проводят изотермическую выдержку в течение 5-10 мин;

- после чего снимают нагрузку и продолжают нагревание образца до температуры спекания, соответствующей заданному стехиометрическому составу;

- при температуре спекания - 850°С проводят изотермическую выдержку в течение 1 часа;

- затем спеченный образец охлаждают вместе с печью до комнатной температуры со скоростью 300 град./час;

- после охлаждения образец вынимают из печи и проводят его аттестацию рентгенографическими, механическими и электрофизическими методами, определяя плотность керамики методом гидростатического взвешивания в октане по ГОСТ 24409-80, механическую прочность при статическом растяжении - методом диаметрального сжатия диска плоскими штампами, микроструктуру по сколам, используя сканирующий электронный микроскоп, электрофизические характеристики: относительную диэлектрическую проницаемость до поляризации ε/ε₀, тангенс угла диэлектрических потерь tgΔ - в соответствии с ОСТ 11 0444-87.

Пример 4.

Для получения (50-55)г титаната свинца - готовят навеску, включающую:

PbO - 38,263 (квалификация - ч.)

TiO₂ - 13,697 (квалификация - о.с.ч.)

Полученную механическую смесь (шихту) перемешивают в спиртовой среде в полиэтиленовом барабане емкостью 200 мл в шаровой мельнице (в качестве мелющих тел используют яшмовые шары ∅ 10-15 см, соотношение - шихта: шары: спирт (по весу) составляет 1:1:0,5). Разгружают барабан в фарфоровые чашки или эмалированные кюветы и затем сушат шихту в сушильном шкафу при температуре 100-110°С до достижения остаточной влажности ~ 1%. По окончании сушки выгружают кюветы из сушильного шкафа и охлаждают до комнатной температуры на воздухе. Приготовленную шихту прессуют под давлением 30-50 МПа при комнатной температуре, используя гидравлический пресс типа ПГМ-100МГ4 с односторонней подачей давления (движется только нижний пуансон).

Затем осуществляют твердофазный синтез шихты двухстадийным обжигом при Т₁=920°С, Т₂=920°С, τ₁=4 ч, τ₂=5 ч (где τ_I - длительности изотермических выдержек при Т₁ и Т₂) с рентгенографическим контролем образующихся синтезированных продуктов и гранулируют синтезированный порошок заданной стехиометрии без примеси посторонних фаз путем осуществления следующей последовательности операций:

- введение водного раствора пластификатора (поливинилового спирта) в сухой порошок;

- тщательное перемешивание увлажненного порошка;

- прессование пластифицированного материала под давлением 35-40 МПа;

- дробление полученных брикетов в фарфоровой ступке;

- двукратная протирка их через сито 09-08 и затем - 06-05;

- выдержка полученного пресс-порошка в эксикаторе в течение 4 часов.

После этого формуют заготовку из гранулированного порошка двусторонним прессованием с использованием специальных металлических вилок, вставляющихся между матрицей и нижним пуансоном пресса, применяя двухступенчатую подачу давления сначала 20 МПа с выдержкой 1-2 сек, далее, после сброса давления до нуля – 200 МПа с выдержкой 2-3 сек;

- нагревают ее в печи со скоростью 300 град./час с одновременным снятием кривой расширения-сжатия (усадки);

- по кривой расширения-сжатия определяют область температур начальной стадии уплотнения заготовки;

- при температуре из интервала - 375-425°С (фиг. 2, кривая 4; фиг.4, кривая 4 - штриховка) без нагрузки осуществляют изотермическую выдержку в течение 10-30 мин;

- после чего продолжают нагревание заготовки до температуры перехода материала в пластическое состояние, соответствующей максимальной скорости уплотнения, но ниже температуры рекристаллизации;

- при этой температуре - 900-950°С под нагрузкой 40-50 МПа проводят изотермическую выдержку в течение 5-10 мин;

- затем снимают нагрузку и продолжают нагревание образца до температуры спекания, соответствующей заданному стехиометрическому составу;

- при температуре спекания - 1220°С проводят изотермическую выдержку в течение 3 часов;

- затем этот спеченный образец охлаждают вместе с печью до комнатной температуры со скоростью 300 град./час.

После охлаждения образец вынимают из печи и проводят его аттестацию рентгенографическими, механическими и электрофизическими методами, определяя плотности керамики ρ_эксп и ρ_отн методом гидростатического взвешивания в октане по ГОСТ 24409-80, механическую прочность при статическом растяжении σ_рди - методом диаметрального сжатия диска плоскими штампами, микроструктуру по сколам, используя сканирующий электронный микроскоп, электрофизические характеристики: относительную диэлектрическую проницаемость после поляризации ε₃₃^Т/ε₀, коэффициент электромеханической связи K_t- методом резонанса - антирезонанса, пьезомодуль d₃₃ - квазистатическим методом в соответствии с ОСТ 11 0444-87 или IEEE Standard on Piezoelectricity ANSI/IEEEStd 176-1987.

Пример 5.

Для получения 50-55 г композиции на основе титаната-цирконата свинца готовят навеску, включающую:

PbO - 34,405 (квалификация - х.ч.)

TiO₂ - 5,850 (квалификация - х.ч.)

ZrO₂ - 7,310 (квалификация - ч.д.а.)

Nb₂O₅ - 1,915 (квалификация - ч.д.а.)

ZnO - 0,070 (квалификация - ч.д.а.)

MnO - 0,450 (квалификация - ч.д.а.)

Полученную механическую смесь (шихту) перемешивают в спиртовой среде в полиэтиленовом барабане емкостью 200 мл в шаровой мельнице (в качестве мелющих тел используют яшмовые шары ∅ 10-15 см, соотношение шихта, шары, спирт (по весу) составляет 1:1:0,5, соответственно. Разгружают барабан в фарфоровые чашки или эмалированные кюветы и затем сушат шихту в сушильном шкафу при температуре 100-110°С до достижения остаточной влажности порядка 1%. По окончании сушки выгружают кюветы из сушильного шкафа и охлаждают до комнатной температуры на воздухе. Приготовленную шихту прессуют под давлением 30-50 МПа при комнатной температуре, используя гидравлический пресс типа ПГМ-100МГ4 с односторонней подачей давления (движется только нижний пуансон). Затем осуществляют твердофазный синтез шихты двухстадийным обжигом при Т₁=1100°С, Т₂=1150°С, τ₁=4 ч, τ₂=4 ч (где τ_I - длительность изотермических выдержек при Т₁ и Т₂) с рентгенографическим контролем образующихся синтезированных продуктов и гранулируют синтезированный порошок заданной стехиометрии без примеси посторонних фаз путем осуществления следующей последовательности операций:

- введение водного раствора пластификатора (поливинилового спирта) в сухой порошок;

- тщательное перемешивание увлажненного порошка;

- прессование пластифицированного материала под давлением 35-40 МПа;

- дробление полученных брикетов в фарфоровой ступке;

- двукратная протирка их через сито 09-08 и затем - 06-05;

- выдержка полученного пресс порошка в эксикаторе в течение 4 часов.

После этого формуют заготовку из гранулированного порошка двусторонним прессованием с использованием специальных металлических вилок, вставляющихся между матрицей и нижним пуансоном пресса, применяя двухступенчатую подачу давления сначала 20 МПа с выдержкой 1-2 сек, далее, после сброса давления до нуля, - 200 МПа с выдержкой 2-3 сек;

- нагревают ее в печи со скоростью 300 град./час с одновременным снятием кривой расширения-сжатия (усадки);

- по кривой расширения-сжатия определяют область температур начальной стадии уплотнения заготовки;

- при температуре из интервала - 425-475°С (фиг. 2, кривая 5; фиг.4, кривая 5 - штриховка) без нагрузки осуществляют изотермическую выдержку в течение 10-30 мин;

- затем продолжают нагревание заготовки до температуры перехода материала в пластическое состояние, соответствующей максимальной скорости уплотнения, но ниже температуры рекристаллизации;

- при этой температуре - 950-1000°С под нагрузкой 40-50 МПа проводят изотермическую выдержку в течение 5-10 мин;

- затем снимают нагрузку и продолжают нагревание образца до температуры спекания, соответствующей заданному стехиометрическому составу;

- при температуре спекания - 1250°С проводят изотермическую выдержку в течение 3 часов;

- после этого спеченный образец охлаждают вместе с печью до комнатной температуры со скоростью 300 град./час.

После охлаждения образец вынимают из печи и проводят его аттестацию рентгенографическими, механическими и электрофизическими методами, определяя плотности керамики ρ_эксп и ρ_отн методом гидростатического взвешивания в октане по ГОСТ 24409-80, механическую прочность при статическом растяжении σ_рди - методом диаметрального сжатия диска плоскими штампами, микроструктуру по сколам, используя сканирующий электронный микроскоп, электрофизические характеристики: относительную диэлектрическую проницаемость после поляризации ε₃₃^Т/ε₀, коэффициент электромеханической связи K_р, пьезомодуль |d₃₁| - методом резонанса - антирезонанса в соответствии с ОСТ 11 0444-87 или IEEE Standard on Piezoelectricity ANSI/IEEEStd 176-1987.

В табл. 1 приведены характеристики исследуемых материалов, полученных заявляемым способом и способами-аналогами (ОКТ с ХФЗ, ОКТ с ГФЗ и ГП, в табл. 2 - параметры керамик сложных оксидов АВО₃, которые получены заявляемым способом при разных значениях интервалов длительности дополнительной изотермической выдержки на начальной стадии уплотнения материала, в табл. 3 - параметры керамик сложных оксидов АВО₃, которые получены заявляемым способом (с дополнительной изотермической выдержкой на начальной стадии уплотнения материала длительностью 10-30 мин) при разных значениях интервалов температур.

На фиг. 2-4 показаны кривые расширения-сжатия (усадки) керамик сложных оксидов АВО₃, которые описаны в примерах 1-5, где номера кривых соответствуют номерам примеров с выделенными (штриховкой на фиг. 4) интервалами изотермической выдержки согласно изобретению. На фиг. 2, 3 приведены также температуры перехода материала в пластическое состояние Т_ГФЗ, соответствующие максимальной скорости уплотнения для составов 1-5, полученных способом-аналогом ОКТ с ГФЗ. Анализ фиг. 2, 3, на которых приведены кривые расширения-сжатия (усадки) для составов 1-5, показал, что выбранные интервалы температур, соответствующие формуле изобретения, характеризуются минимальными изменениями размеров заготовки ΔL/L₀ на данных участках (на фиг. 4 выделены штриховкой, кривые 1-5), что связано, как отмечалось ранее, с исключением водосодержащих соединений и продуктов гидролиза спекаемых фаз, которые образуются в процессе керамического производства в сложных перовскитных соединениях и их твёрдых растворах, к которым относятся рассматриваемые объекты.

Из табл. 1 следует, что максимальные значения плотности керамик и механической прочности при сохранении совокупности электрофизических параметров, характерной для каждого материала, достигаются заявляемым способом, обеспечивающим, к тому же, исключение эффектов растрескивания, саморазрушения образцов в процессе технологического производства. Так, значения плотности ρ_эксп и механической прочности σ_рди, полученные заявляемым способом, превышают их значения, полученные способами-аналогами (ОКТ с ХФЗ - ОКТ с ГФЗ и ГП), например, для состава 1 - на 5,1-8,1 % и на 20-71 %, соответственно. Аналогичные результаты получены и для других составов: для состава 2 увеличение значений ρ_эксп и σ_рди составляет 5,2-27,0 % и 17,5-74,0%, соответственно, для состава 3 - 1,7-3,1% и 33,3-74,0%, для состава 4 - 2,4-6,4% и 21,8-48,9%, для состава 5 - 1,3-2,4% и 22,8-55,6%, соответственно. При этом совокупность значений электрофизических параметров, характерная для каждого из рассматриваемых составов: ε₃₃^Т/ε₀, K_р, |d₃₁| для составов 1 и 5, ε₃₃^Т/ε₀, K_t, d₃₃ для состава 4, ε/ε₀ и tgΔ для состава 3, Т_н для состава 2 - сохраняется. Кроме того заявляемый способ получения материалов исключает эффекты саморазрушения и растрескивания при изготовлении образцов; отмечены в таблице знаком «-».

Изменения длительности дополнительной выдержки 10-30 мин показывают (табл. 2), что как ее уменьшение, так и увеличение приводят к уменьшению плотности ρ_эксп и механической прочности σ_рди материалов. Для состава 1 значения ρ_эксп и σ_рди уменьшаются на 3,8-4,8% и 21,0-25,0%, соответственно, для состава 2 - на 3,3-4,9% и 10,6-14,9%, для состава 3 - на 1,0-1,3% и 12,5%, для состава 4 - на 1,2-2,8% и 14,9-17,9%, для состава 5 - на 0,9-1,3% и 11,4-18,5%. Кроме того, увеличение длительности дополнительной выдержки на начальной стадии уплотнения материала приводит к усложнению технологического процесса, увеличению энергозатрат и удорожанию производства.

Такое же влияние на параметры ρ_эксп и σ_рди оказывает и выход за пределы указанных интервалов температур, при которых проводится дополнительная изотермическая выдержка для каждого состава 1-5. Из табл. 3 видно, что как уменьшение нижней границы интервала температур, так и увеличение его верхней границы также приводит к уменьшению значений параметров ρ_эксп и σ_рди в пределах: для состава 1 - 3,8-4,4% и 20-28,3%, соответственно, для состава 2 - 2,9-4,1% и 4,2-10,6%, для состава 3 - 0,6-1,0%, для состава 4 - 2,8-2,9% и 3,4-19,0%, для состава 5 - 1,1-1,4% и 12,8-20,0%.

Таким образом, анализ параметров материалов, полученных при дополнительной выдержке и температурах, согласно формуле изобретения, подтверждает преимущества заявляемого способа по сравнению со способами-аналогами, что соответствует задаче изобретения: повышение плотности и механической прочности керамических материалов на основе АВО₃ при сохранении совокупности электрофизических параметров, характерной для каждого материала, и исключении эффектов растрескивания, саморазрушения образцов в процессе их изготовления.

Источники информации

1. Фесенко Е.Г., Бондаренко В.С., Разумовская О.Н., Резниченко Л.А., Клевцов А.Н., Панич А.Е. и Стембер Н.Г. Пьезоэлектрический керамический материал // Авторское свидетельство № 694478 по заявке № 2620607/29-33 от 24.05.1978 (приоритет). Опубл. 30.10.1979. Бюл. № 40. М.Кл.² С04В 35/00.

2. Клевцов А.Н., Резниченко Л.А.Горячее формование порошков материалов для устройств функциональной пьезоэлектроники // Фундаментальные проблемы пьезоэлектроники. Междунар. научн.-практ. конф. «Пьезотехника-95». 1995. Т. 2. С. 98-106.

3. Расторопов С.В., Бородин В.З., Панич А.Е. Высокая анизотропия пьезоэффекта модифицированных керамик на основе PbTiO₃. Краткий обзор // Фундаментальные проблемы пьезоэлектроники. Междунар. научн.-практ. конф. «Пьезотехника-95». 1995. Т. 2. С. 78-83.

4. Данцигер А.Я., Разумовская О.Н., Резниченко Л.А., Сахненко В.П., Клевцов А.Н., Дудкина С.И., Шилкина Л.А., Дергунова Н.В., Рыбянец А.Н. Многокомпонентные системы сегнетоэлектрических сложных оксидов: физика, кристаллохимия, технология. Аспекты дизайна пьезоэлектрических материалов. РГУ: Ростов н/Д, 2001. Т. 1 - 408 с. (стр. 353).

5. Разумовская О.Н., Комаров В.Д., Резниченко Л.А., Рудковская Л.М., Шилкина Л.А., Фесенко Е.Г. Получение высокоплотной сверхпроводящей керамики YBa₂Cu₃O_7-б // Проблемы ВТСП. Ростов н/Д.: Изд-во РГУ, 1990. Ч. II. С. 3-31.

6. Резниченко Л.А., Вербенко И.А., Миллер А.И., Титов С.В., Абубукаров А.Г. Способ изготовления сегнетоэлектрического керамического материала на основе феррита висмута // Патент 2580114 от 14.03.2016. Заявка на выдачу патента на изобретение № 2014153269 от 29.12.2014 (приоритет). Опубл. 10.04.2016. Бюл. 10.

7. Фесенко Е.Г. Семейство перовскита и сегнетоэлектричество. М.: Атомиздат, 1972.- 248 с. (стр. 138, 215, 217, 218, 220).

8. Окадзаки К. Технология керамических диэлектриков. Пер. с яп. М.: Энергия, 1976. -336 с. (стр. 29, 172).

9. Уманский Я.С. Рентгенография металлов и полупроводников. Москва: Изд-во «Металлургия», 1969. -496 с. (стр. 345).

10. Одеман Дж. // Сб. трудов Керамика I и II конф. Британского и Голландского керамических обществ. М.: Металлургия, 1967. С. 75-86.

11. Коробцев В.П., Дедов Н.В., Кутявин Э.М., Соловьев А.И., Сенников Ю.Н., Заворин А.С., Макеев А.А., Кошкарев А.И. Изготовление высокоплотных керамических изделий // Междунар. научн.-практ. конф. «Пьезотехника-94». Томск, 1994. С. 122-127.

12. Резниченко Л.А., Донскова Т.В., Разумовская О.Н., Комаров В.Д., Иванова Л.С., Шилкина Л.А., Алешин В.А. Спекание ниобатной пьезокерамики из тонкодисперсных порошков // Изв. АН СССР, сер. Неорганич. материалы. 1990. Т. 26. № 10. С. 2190-2193.

13. Бондаренко Е.И., Комаров В.Д., Резниченко Л.А., Чернышков В.А. Саморазрушение сегнетокерамики // ЖТФ. 1988. Т. 58. № 9. С. 1771-1774.

14. Клевцов А.Н., Резниченко Л.А., Зацаринный В.П. Получение высокопрочной сверхпроводящей керамики YBa₂Cu₃O_7-Δ // Проблемы ВТСП. Ростов н/Д.: Изд-во РГУ, 1990. Ч. II. С.32-51.

15. Клевцов А.Н., Резниченко Л.А., Разумовская О.Н., Дергунова Н.В., Сервули В.А. Применение метода горячего формования при получении сегнетопьезоматериала с высоким пьезомодулем // Междунар. научн.-практ. конф. «Пьезотехника-97». Обнинск. 1997. С. 188-190.

16. Гавриляченко С.В., Резниченко Л.А., Рыбянец А.Н., Гавриляченко В.Г. Пьезокерамика для частотно-селективных устройств. Ростов н/Д.: Изд-во РГПУ, 1999. -240с. (стр. 187).

17. Halwidl D., Stöger B., Mayr-Schmölzer W., Pavelec J., Fobes D., Peng J., Mao Z., Parkinson G.S., Schmid M., Mittendorfer F., Redinger J., Diebold U. Adsorption of water at the SrO surface of ruthenates // Nature materials. 2016. V. 15. P. 450-456.

Таблица 1

Электрофизические параметры керамик сложных оксидов, полученных по обычной керамической технологии, методом горячего прессования и заявляемым способом, где: ОКТ с ХФЗ - обычная керамическая технология с холодноформованной заготовкой, ОКТ с ГФЗ- обычная керамическая технология с горячеформованной заготовкой, ГП- горячее прессование, 1- состав (Na_0,85Li_0,15)NbO₃+SrО, 2 - состав YBa₂Cu₃O_7-Δ, 3 – состав BiFeO₃, 4 – состав PbTiO₃, 5 - состав PbTiO₃-PbZrO₃-PbNb_2/3Mn_1/3O₃-PbNb_2/3Zn_1/3O₃.

Параметры	Способы получения материалов
	ОКТ с ХФЗ	ОКТ с ГФЗ	ГП	Заявляемый способ
	Составы
1	2	3	4	5	1	2	3	4	5	1	2	3	4	5	1	2	3	4	5
ρэксп, г/см3	4,18	4,8	7,47	6,72	7,75	4,22	5,7	7,57	6,85	7,78	4,30	5,8	-	6,98	7,84	4,52	6,1	7.7	7,15	7,94
ρотн, %	93	85	90	91	96	95,2	90	91	92	96,8	96,5	92	-	95	97,2	98,5	98	93	96,7	98
σ рди, МПа	35	27	23	45	45	40	37	30	50	50	50	40	-	55	57	60	47	40	67	70
Эффект саморазрушения	+	+	+	+	+	+	+	+	+	+	+	+	-	+	+	-	-	-	-	-
ε 33 Т/ε0, ε/ε0	115	-	120	120	800	95	-	118	120	820	110	-	-	125	832	90	-	125	130	840
K р, Kt	0,17	-	-	0,58	0,40	0,22	-	-	0,59	0,40	0,24	-	-	0,61	0,41	0,32	-		0,65	0,42
|d31|, d33, пКл/Н	6,7	-	-	110	65	8,7	-	-	113	67	9,4	-	-	114	65	12	-		120	70
Т н, K	-	88	-	-	-	-	89	-	-	-	-	90	-	-	-	-	92
tgΔ	-	-	0,30	-	-	-	-	0,27	-	-	-	-	-	-	-	-	-	0,25

Таблица 2

Параметры керамик сложных оксидов АВО₃, которые получены заявляемым способом при разных значениях интервалов длительности дополнительной изотермической выдержки на начальной стадии уплотнения материала

Параметры	Интервалы длительности дополнительной изотермической выдержки на начальной стадии уплотнения материала, мин
	2 - 9	10 - 30	31 - 35
	Составы
1	2	3	4	5	1	2	3	4	5	1	2	3	4	5
ρэксп, г/см3	4,35	5,9	7,60	6,95	7,87	4,52	6,1	7.7	7,15	7,94	4,30	5,8	7,62	6,96	7,84
σ рди, МПа	45	42	35	57	62	60	47	40	67	70	47	40	35	55	57

Таблица 3

Параметры керамик сложных оксидов АВО₃, которые получены заявляемым способом (с дополнительной изотермической выдержкой на начальной стадии уплотнения материала длительностью 10-30 мин) при разных значениях интервалов температур

Параметры	Составы
	1	2	3	4	5
	Значения температур, °С
<175	175-225	>225	<275	275-325	>325	<325	325-375	>375	375<	375-425	>425	475<	475-525	>525
ρэксп, г/см3	4,32	4,52	4.35	5,85	6,1	5.92	7,62	7.7	7,65	6,94	7,15	6,95	7,83	7,94	7,85
Ϭ рди, МПа	43	60	48	42	47	49	34	40	35	54	67	58	56	70	61

1. Способ получения керамических материалов на основе сложных оксидов АВО₃ составов ниобата щелочных металлов (Na_0.85Li_0.15)NbO₃+SrO, иттрий-бариевого купрата YBa₂Cu₃O_7-δ, феррита висмута BiFeO₃, титаната свинца PbTiO₃, титаната-цирконата свинца PbTiO₃-PbZrO₃-PbNb_2/3Mn_1/3O₃-PbNb_2/3Zn_1/3O₃, заключающийся в формировании заготовки из синтезированного порошка заданной стехиометрии прессованием при комнатной температуре, нагревании её с одновременным снятием кривой расширения-сжатия и изотермической выдержкой на участке перехода материала в пластическое состояние при температуре, соответствующей максимальной скорости уплотнения, но ниже температуры рекристаллизации, под внешней нагрузкой и при температуре спекания, соответствующей заданному составу, без нагрузки, и охлаждении заготовки до комнатной температуры, на начальной стадии уплотнения проводят дополнительную изотермическую выдержку без нагрузки в температурно-временном режиме, достаточном для исключения водосодержащих соединений и продуктов гидролиза спекаемых фаз, при этом изотермическую выдержку на начальной стадии уплотнения заготовки проводят в течение 10-30 мин, а температуру этой изотермической выдержки определяют по кривой расширения-сжатия на участке с минимальным изменением размеров заготовки.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что изотермическую выдержку состава (Na_0.85Li_0.15)NbO₃+SrO на начальной стадии уплотнения заготовки проводят при температуре 175-225°С.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что изотермическую выдержку состава YBa₂Cu₃O_7-δ на начальной стадии уплотнения проводят при температуре 275-325°С.

4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что изотермическую выдержку состава BiFeO₃ на начальной стадии уплотнения проводят при температуре 325-375°С.

5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что изотермическую выдержку состава PbTiO₃ на начальной стадии уплотнения проводят при температуре 375-425°С.

6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что изотермическую выдержку состава PbTiO₃-PbZrO₃-PbNb_2/3Mn_1/3O₃-PbNb_2/3Zn_1/3O₃ на начальной стадии уплотнения проводят при температуре 475-525°С.