Патент ссср 416377

 

416377

ОПИСАНИЕ

ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

Союз Советских

Социалистических

Республик

Зависимое от авт. свидетельства ¹

Заявлено 22.Ч1.1970 (¹ 1451634f23-4) с присоединением заявки ¹

Приоритет

Опубликовано 25.II.1974. Бюллетень X 7

Дата опубли1;ова»ия oIIIIca»IIsl 26.Ч1.1974

M Кл. С 10 1 1 f18

Гасударственный комитет

Совета Инннстрае СССР аа делам нзааретеннй и открытий

УДК 665.644.2(088.8) Автор изобретения

Г. С. Шнайдер

Заявитель

СПОСОБ ДВУХСТУП ЕНЧАТО ГО КАТАЛ ИТИЧ ЕСКОГО

КРЕКИНГА УГЛЕВОДОРОДНОГО СЫРЪЯ

Таблица 1

Рабочие условия крекинга

Показатели

П ступень

I ступень

Удельная весовая скорость подачи сырья, час — 1

Средняя температура, С

1,25

12,8

473

447

6,9

Весовая кратность циркуляции катализатора к сырью, кг/кг

5,1

Изобретение относится к способам каталитического крекиига углеводородного сырья, в частности тяжелых нефтяных дистиллятов, в кипящем слое катализатора.

Известен способ двухступенчатого ка1алитического крекинга углеводородного сырья в кипящем слое, по которому на первой ступени сырье подвергается конверсии на свежем катализаторе, разделяется на превращенные продукты и непрореагировавшую часть, которую подвергают конверсии на второй ступени на отработанном или свежем катализаторе.

Отработанный катализатор поступает в зону десорбции и далее в регенератор, где восстанавливается его активность путем окислительной регенерации.

Однако степень десорбции летучих органических соединений из катализатора низка вследствие того, что десорбцию ведут при температуре выхода катализатора из реактора, что недостаточно для полного извлечения летучих органических веществ и влечет за собой ухудшение селективности процесса и неоправданно высокий расход воздуха на регенерацию.

С целью увеличения селективностн процесса, снижения расхода воздуха на регенерацию, предлагается отработанныш катализатор подвергать двухступенчатой десорбцни, причем десорбцию в первой ступени ведут прп температуре, равной температуре выхода катализатора из реактора с выводом продуктов десорбци» вместе с продуктами реакции, во второй — отдельно от продуктов реакции при

5 поддержании оптимальной температуры путем ввода во вторую ступень десорбции регулируемого количества регенерированпого катализатора.

Крек»»I. второй ступени проводят предпоч10 т»тельно на смеси отпаренного отработанного и регенерировянного катализатора, поступающей »з второй ступени десорбции, что позволяет упростить регулирование активности и температуры катализатора, поступающего во

15 HTop) 10 cT) IleIIb.

416377

4 ше 350 С, и каталитический кокс. Выходы этих продуктов приведены в табл. 2. Там же приведены данные о селектпвностн отдельных ступеней процесса и об относительных выходах кокса и дистиллятного газа, являющихся также критериями избирательности катализатора.

Таблица 2

Детализированные материалы балансы двухступенчатого каталитического крекинга

Выход, вес,, на сырье

Материальный баланс суммарный

1 ступень

1(ступень

Дистиллятный газ С,— С, в том числе:

11,20

7,10

10,68

24,30

33,30

34,90 в том числе:

2,51

0,85

0,52

3,88

3,97

1,76

1,38

7,11 сумма C„H«„ изо=С,Н, н=С,Н« сумма С, 3,78

1,41

0,96

6,15

29,60

31, 90

6,80

0,30

53,9

38,2

18,00

29,1

7,50

0,90

51,3

52,0

35,35

9,30

9,19

0,58

70,25

54,77

24,3

100=63,7

38,2

33,3 — 100=64,0

52,0

34,9

100=63,7

54,77

7,50

100=14,4

52,0

6,80

100=17,8

38,2

9,10

100=16,75

54,77

7,10

100=18,6

38,2

11,2

100=21,6

52,0. 100=19,5

10,68

54,77

Количество углеводородов, выкипающих до 350 С о б . /, 6,7

Характеристика сырья

Плотность, да

Фракционный состав:

0,9085

Содержание серы, вес. о/о 1,99

Содержание сульфируемых, об о/, 70,0

Кинематическая вязкость при 50 С, сст 29,89

Температура вспышки, С 95

Температура застывания, С 34

Коксуемость, вес. о/о 0,58

212

368

399

423

500(92) Н К ОС

i 0o/

30 о/

50o/, 70 о/о

90о/, оС

65

Пример. При двухступенчатом каталитическом крекинге тяжелого дистиллятного сырья ромашкинской нефти на микрозернистом синтетическом алюмосиликатном катализаторе (рабочие условия указаны в табл. 1) получают дистиллятный газ, бензин, легкий каталитический газойль, остаток, выкипающий выН, СН

С2Н4

СЯНКА

С,Н, СзНЯ изо=С,Н„ н= С На изо=с4Н« н=С.,Н«

Дебутанизироваиный бензин (фракция, кипящая ниже 205 С) Легкий каталитический газойль (205 †3 С)

Остаток, выкипающий выше 350 -С

1(окс каталитический

Потери

Сумма светлых

Глубина превращения (сумма выходов бензина, газа и кокса, У, вес.,г, Относительный выход бензина (селективность), а б

100, вес." о

Относитльный выход кокса, а к

100, вес. ;, Относительный выход дистиллятного газа, а г

100, вес. ;, Y

0,40

0,22

0,16

0,18

1,82

0,40

1,01

1,24

1,30

0,37

0,81

0,80

0,26

0,48

2,72

0,96

0,40

1,77

2,15

0,85

0,66

0,48

0,24

0,33

2,69

0,71

1,15

1,80

1,98

0,64

416377

Таблица 3

Характеристика продуктов 1 ступени двухступенчатого каталитического крекинга

Ост аток. выкппающий выше

350 C

Легкий каталитический газойль

Показатели

Бензин

Плотность, d4 o

0,7679

0,9216

0,9271

1,38

Октановое число;

80,0

92,0 по моторному методу по исследовательскому методу

Цетановое число

27,0

Таблица 4

Характеристика продукгов П ступени двухступенчатого катали:и.еского крекинга

Легкий каталитичесе !й гтзои ль

Остаток, выкипаюший выше

350 С

Бензин

Показатели

ПлОтность, cl4

0,9846

О, 634

1,7

Октаново число

78,5

89,4 по моторному методу по исследовательскому методу

Цетановое число

t1асыпной вес, кг(л с упло.tнсннсм без т п отнення

0,8950

0,7200

Фракционный состав

Н. K., -С

10ъ

30%

50, 70%

90%

К. К,, С

Содержание серы, вес. %

Содержание сульфируемых, об.

Г!ОДНОЕ ЧИСЛО

Температура застывания, С

Вязкость ири 20 С, ccm

Температура вспышки, С

Коксуемость, вес.

Фракционньгй состав:

Н. К., С

10 io

700/

90%

К,К,, С

Содержание серы, вес. ";„

Содержание сульфируемых, оо

Г!ОДНОЕ Ч i i С ЛО

Температура застывания, С

Температура вспышки, С

Вязкость при 20 С, ccm

Коксуемость, вес. %

Характеристика синтетического алю.|осиликатного катализатора

Индекс активности 31

87

110

131

154

185

207

0,37

48,0

115

111

137

151

183

0,11

49,0

80,8

242

2 4

269

293

314

339

2,00

64,4

28,; — 1 0

6.66

112

0,18

22„

2:)i

2О1

263

2:9

342

1,63

«2,5

18, о — 10

101

-1,51

0,19

383

402

421

452

494

1,60

344

35о

376

394

417

4 2

2,12

416377

Предмет изобретения

Составитель М. Вабминдра

Техред Т. Миронова

Корректор Л. Орлова

Редактор О. Кузнецова

Заказ 1517713 Изд. № 532 Тираж 537 Подписное

ЦНИИПИ Государственного комитета Совета Министров СССР по делам изобретений и открытий

Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 475

Типография, пр. Сапунова, 2

Фракционный (ситовой) состав, вес. о/о

+1,00 мм 0,04

+0,630 мм 3,40

+0,400 мм 31,20

+0,315 мм 31,40

+0,250 мм 14,10

+0,160 мм 12,10

+0,100 мм 5,10

+ 0,063 мм 2,30

+0,050 мм 0,20 — 0,050 мм 0,16

Средний эквивалентный диаметр частицы, мм 0,295

Удельная поверхность, м- !г 166

Удельный объем пор, см /г 0,36

Средний радиус пор, А 40,0

Для двухступенчатого каталитического крекипга эти показатели соответственно равны

Селективность, вес. о/о 63,7

Относительный выход кокса, вес. о/о 16,75

Относительный выход дистиллятного газа, вес, % 19,50

В результате проведения двухступенчатого каталитического крекинга по предлагаемой схеме выход кокса в целом на обе ступени снизился с 9,10 вес. /о, считая на исходное сырье, до 6,39 вес. /о. Выход бензина соответственно повысился с 34,9 до 38,0 вес. /о, а выход дистиллятного газа снизился с 10,68 до

9,4 вес. %. При этом селективность, относительные выходы кокса и дистиллятного газа улучшились, например 0IIH имеют следующие значения:

Селективность, вес. /о 70,6

Относительный выход, вес. о/о кокса 11,85 газа 17,4

5 1хак видно из приведенных данных, селективность процесса повысилась с 63,7 до

70,6 вес. /о, относительные выходы кокса и дистиллятного газа снизились с 16,75 до

11,85 вес. /о и с 19,5 до 17,4 вес. % соответст10 венно.

1. Способ двухступенчатого каталитического крекинга углеводородного сырья в кипящем

15 слое, включающий стадии крекинга исходного сырья на первой ступени, повторного крекинга непревращенных продуктов на второй ступени, десорбцию и регенерацию катализатора, отличающийся тем, что, с целью увели20 чения селективности процесса, снижения расхода воздуха на регенерацию, десорбцию катализатора ведут в две ступени, в первой— при температуре, равной температуре выхода катализатора из реактора, с выводом продук25 тов десорбции вместе с продуктами реакции, во второй — отдельно от продуктов реакции при поддержании необходимой температуры путем вводя во вторую ступень дерсобции регулируемого количества регенерированного

30 катализатора.

2. Способ по п. I, отличающийся тем, что, с целью упрощения регулирования активности и температуры катализатора, поступающего во вторую ступень, крекинг второй сту35 пени проводят на смеси отпаренного отработанного и регенерированного катализатора, посзупа|ощей из второй ступени десорбции.