Способ управления непрерывным экзотермическим процессом
Изобретение относится к области управления непрерывными экзотермичесf кими процессами, осуществляемыми в каскаде последовательно установленных реакторов, и может быть использовано в химической, нефтехимической и других смежных отраслях промьшшенности . Схема реализации содержит датчики (Д) 4 и 5 расходов пропилена и триэтилалюминия, регулятор (Р) 6 соотношения, исполнительный механизм (ИМ) 7, Д 8 температуры, Р 9, ИМ 10, Д 12 состава пропилена, Д 13 температуры , Р 14, ИМ 15 и ЭВМ 19. ЭВМ 19 рассчитывает концентрацию целевого продукта и температуру на выходе последнего реактора. Регулируют концентрацию целевого продукта изменением температуры, измеряемой Д 8, и при увеличении температуры на выходе последнего реактора против заданного значения уменьшают температуру, измеряемую Д 13. 1 3.п. ф-лы, 3 табл., 1 ил. i (Л со q
СОЮЗ СОВЕТСКИХ
СОЦИАЛИСТИЧЕСНИХ
РЕСПУБЛИН
ÄÄSUÄÄ 437086
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Н А ВТОРСЙОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НОМИТЕТ СССР
ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТНРЫТИЙ (2 1) 4112864/23-26 (22) 18.06.86 (46) 15. 11.88. Бюл. Р 42 (71) Научно-исследовательский и проектный институт по комплексной автоматизации в нефтяной и химической промьппленности .(?2) А.З.Таиров, В.Л.Левин, П.С.Наги-заде, P.Ñ.Джавад-заде, P.Ì.Àëèåâ и Т.10.Гамидов (53) 66.012-52(088.8) (56) Корсаков-Богатков С.М. Химические реакторы как объекты математического моделирования. М.: Химия, 1967, с.. 69.
Патент Великобритании Ф 1073573, кл. В 1 Х, 1964. (54) СПОСОБ= УПРАВЛЕНИЯ НЕПРЕРЫВНЫМ ЭКЗОТЕРМИЧЕСКИМ ПРОЦЕССОМ (57) Изобретение относится к области управления непрерывными зкзотермичес S (51)4 В 01 J 19/00, G 05 0 27/00 кими процессами, осуществляемыми в каскаде последовательно установленных реакторов, и может быть использовано в химической, нефтехимической и других смежных отраслях промышленности. Схема реализации содержит дат чики (Д) 4 и 5 расходов пропилена и триэтилалюмнния, регулятор (P) 6 соотношения, исполнительный механизм (ИМ) 7, Д 8 температуры, Р 9, ИМ 10, Д 12 состава пропилена, Д 13 температуры, P 14, ИМ 15 и ЭВМ 19. ЭВИ 19 рассчитывает концентрацию целевого продукта и температуру на выходе последнего реактора. Регулируют концентрацию целевого продукта изменением температуры, измеряемой Д 8, и при увеличении температуры на выходе последнего реактора против заданного значения уменьыают температуру, измеряемую Д 13. 1 з.п. ф-лы, 3 табл., ил.
1437086
М = . "С,.М,.;
1=
N (= С;Ь; с= 1
dCe
Дл
dCg
Ь аГ
Л и
"з ь
dC .Ъ ф (1 д а также скоростью л изменения тем5 пературы Т реакции вдоль каскада
dT л
ДЛ„ с начальными условиями для всей системы дифференциальных уравнений: при i = 0- Т " T ; С = С(0), где л „ — скорость реакции
Al(C Н5) + С Н,. (С Н„)А1(С.Н ), 7 - скорость реакции
Al(C Н5) +С Н . (С Н1) Al (С Н5) + (2) 3100
o,i z- „
Изобретение относится к управлению непрерывными экзотермическими процессами, осуществляемыми в каскаде последовательно установленных реакторов, и может быть использовано в
5 химической, нефте имической и других смежных.-.отраслях промышленности.
На чертеже представлена схема реализации предложенного способа. 10
Процесс осуществляется в каскаде ( из пяти последовательно установленных реакторов Р -P>.
Исходные продукты — пропилеи и триэтилалюминий (ТЭА), поступающие соответственно по линиям 1 и 2, сме- шиваются на входе в печь 3, где подогрео ваются до 160-200 С. Расходы пропилена и ТЭА измеряются датчиками 4 и 5, а соотношение их расходов регулируется с помощью регулятора 6 и исполнительного механизма ?. Температура реакционной смеси на входе в каскад измеряется датчиком 8 и регулируется с помощью регулятора 9 и исполнитель- 25 ного механизма 10, установленного на линии 11 подачи топливного газа в печь. Состав реакционной смеси (пропилена) измеряется датчиком 12, в качестве которого может. быть использован серийно выпускаемый хроматограф. При изменении концентрации
ТЭА может осуществляться вручную коррекция соотношения расхоцов ТЭА и пропилена по данным лабораторных анализов.
Температура в головном реакторе каскада измеряется датчиком 13 и регулируется с помощью регулятора 14 и исполнительного механизма 15, уста- 4О новленного на линии 16 подачи хладагента в рубашку реактора Р„. Реакционная смесь по линиям 17 перемещается из одного реактора в другой, продукт реакции по линии 18 посту 4 пает на вторую стадию процесса. Для реализации способа управления используется .ЭВМ 19.
Информация о составе сырья поступает с датчика 12 в ЭВМ 19, которая рассчитывает плотность у, теплоем50 кость 6Р и молекулярную массу М сырья как аддитивные функции от плотностей, теплоемкостей и молекулярных масс компонентов: где С; — доля i-ro компонента в сырье;
М .. — молекулярная масса i-го
1 компонента;
N — - число компонентов;
Ь, — теплоемкость i-ro компонента.
Информацию о всех значениях констант, используемых при расчетах по данному способу, вводят в ЭВМ в виде массива справочных данных.
Процесс содимериэации кинетически описывается системой дифференциальных. уравнений для четырех основных протекающих в каскаде реакций: ЙС1 л л л йС5 — ь е — u 1 1
Дл 1 1 э л 1 Д У
ЙСз dCq л
dс Ф аг2 4%
g,4e5
41оо моо (1) т 5;36 --и— ь =* е х С „С5- е т хС
1437086
4 са, В нашем пр мсре уравнения материального и теплового баланса для ре(С,Н„)А1(С,Н,)„актора д ало сш ею вид:
7 — ",.êðîñòü реакции (С Н )А1(С Н )2+С Н «
3 х С
5 7оо L,435— е
Р т х С
С,-С,(0)= 4 (;,;г, 7.„)., (6) (3) (7) 10 (8) (9) 7200
4,f49 д
"1 ф
4-OO о,811 е т х С с
1 +б3
Т-Т о (10) 15 (4) сз >
С =С,(0)-(С,+C-, +2С );
С
С
1 (12) 25
С т
Т концентрация этилена; температура реакции; время контакта;
3D скорость реакции
А1 (С Н )з +С Н4 - Al (C С = 2.*" -Д ДНА м ((т -Т )3 (5) Зб R — - газовая постоянная; dH — теплота j-A реакции; — параметр теплоотвода; Т вЂ” температура хладагента; Т вЂ” температура сырьевой смеси о на входе в головной реактор. Решение системы уравнений (1)-(4) дает возможность определить оптимальные значения соотношения 0 компонентов на входе, времени контакта и температуры реакции Т, обеспечивающие достижение максимальной концентрации целевого продукта. В приводимом примере максимальная концентрация С целевого продукта — изоамилового радикала, равная 0,56, может быть достигнута при 6"= 3:1; " = 30 мин; Т = 160 С. Однако для .Решения задачи в Ре" альных условиях промышленного объекта поиск оптимальных управляющих воздействий необходимо вести с учетом его материального и теплового баланС С5(0) С (0)+(+С4 С (11) С С„(0)-(С +С + С + С4) (13) где С;(О) — концентрация i-го кампо" нента на входе в реактор. Критерием оптимизации процесса в рассматриваемом случае также является максимизация концентрации С . Задаваясь различными значениями 8 в окресностях 8", температуры То и считая время контакта в каждом из реакторов равным 6 мин, решают совместно уравнения (6)-(13). Результаты решения по интересующей концентрации целевого компонента С при различных 8 приведены в табл. 1-3. В левой части таблиц приводятся данные просчета процесса ,по модели при условии. поддержания во всех реакторах каскада одинаковых температур (160, 170, 180, 190 С) при различных соотношениях ТЭА и пропилена на входе процесса (8 = 3:1; 8= 4:1; 8= 2:1), строки таблицы соответствуют расположению реакторов в каскаде. . Из приведенных данных видно, что поддержание в реакторах одинаковой температуры требует значительного теплосъема. Так, при 8 = 3:1 и температуре во всех реакторах 160 С требуется ото вод из каскада 2673 Икал тепла а о 7 при 190 С вЂ” 3546 Кал/ч (при производительности 11 т/ч). В правой части таблиц приведены данные просчета модели по предлагаемому варианту. Как видно из таблиц, концентрация Со при управлении по предлагаемому 1437086 10 ного. Формула способу практически не уменьшается, в то время как теплосъема с реакторов вообще не требуется (за исключением случая В = 4:1). Для каждого соотношения В (при заданной нагрузке на батарею и пос,тоянном объеме реакторов) может быть выбрано заданное значение С . Согласно способу расчетное значе.ние С сравнивают с заданием. При :,уменьшении расчетного значения С ,по сравнению с заданным ЭВИ 19 выда,ет задание регулятору 9, с помощью которого повышается температура на, выходе в каскад, Такой случай имеет место при В = 2:1 (температура на входе в каскад устанавливается Т; 165 C) . Для рассматриваемого процесса :предельная температура на выходе кас када составляет 200 С, поскольку при о :более высоких температурах происхо,дит быстрое разложение катализаторов. Как видно из табл. 3. расчетная температура на выходе из каскада при В = 2:1 составляет 195,3 С, т.е. находится в пределах нормы. При соотношении 6 = 4:1, в случае отсутствия теплосъема в головном реакторе каскада, температура на его выходе может превысить предельное значение. Поэтому, как видно из табл. 2, в головном реакторе каскада необходимо осуществлять теплосъем в количестве 400 Икал/ч, Таким образом, согласно предлагаемому способу при увеличении рассчетной температуры на выходе касо када заданного значения (200 С) уменьшают температуру в головном реакторе каскада. Для этого сигнал из 3ВМ 19 поступает в виде задания g регулятор 14, воздействующий с помощью клапана 15 на расход хладагента, В результате реализации способа обеспечивается значительная экономия энергоресурсов, так как во всех реакторах каскада, за исключением первого (а в некоторых случаях и в первом реакторе), теплосъем полностью прекращают, причем, как показывает расчет, незначительные потери в выходе 55 целевого продукта многократно перекрываются экономией энергоресурсов. Как видно из табл. 1 при поддержании во всех реакторах одинаковой температуры максимальная концентрация целевого продукта составляет 0,537 (при температуре 170 С), а в предлагаемом решении — 0,527. Однако выигрыш тепла при этом составляет 2943 Икал/ч. Таким образом, предлагаемый способ значительно экономичнее извести з о б р е т е н и я 1. Способ управления непрерывным экзотермическим процессом в каскаде последовательно установленных реакторов, включающий регулирование соотношения расходов сырья и исходных компонентов на входе первого реактора, температуры реакционной смеси на выходе первого реактора изменением подачи теплоносителя в подогреватель реакционной смеси и температуры в первом реакторе изменением подачи хладагента в рубашку реактора, отличающийся тем, что, с целью снижения энергетических затрат., дополнительно измеряют состав исходного сырья, по измеренным значениям расходов сырья и исходных компонентов, составу исходного сырья и температуре реакционной смеси на входе первого реактора рассчитывают концентрацию целевого продукта и температуру на выходе последнего реактора, сравнивают рассчитанную температуру с заданным значением, регулируют расчетное значение концентрации целевого продукта на выходе последнего реактора на заданном значении изменением температуры реакционной смеси на входе первого реактора и при увеличении расчетной температуры на выходе последнего реактора против заданного значения уменьшают температуру в первом реакторе. 2. Способ по п. 1, о т л и ч аю шийся тем, что во всех реакторах, кроме первого, поддерживают адиабатический режим. л СЧ СЪ Ф о ° О фС» ф ь" Ю о СО ° б о СЧ о »О Ф СЪ С»Ъ л ЪР СЪ »О ° D С Ъ CJ ь ь. O0 СЪ ОЪ О O СЧ «Е, »СЪ»СЪ Ф б»»Ь о-î о. и CI о Оъ л СЧ СЧ О . »СЪ СЧ Ol Ф ° » Ф»l о о.о D М m СЧ С»Ъ В . Ф б» о о о н о Э Е»» б о В »а\ «» СЭ »СЪ ° Ь Г . 4 «» И t4 н»»» о »О Ф Ch »О б И т (» 0 ь. О» н о 9 й 1431086 о »СЪ ° » о ОЪ СЧ »О 00 СЧ CO Е л »СЪ В СЧ С»Ъ Ф В о о »СЪ СЧ Ф4 ОЪ л ° » O В о о »О ° »бЪ.ь »СЪ O б о С Ъ»О ь СЪ»»Ъ ° » В О О g. л СЪ СЧ В В о о СЧ С»Ъ О» С»1 ° Е»СЪ O »» о ь 1437086 о о 1 О ь 1с а о ° » Е» 00 СЧ 00 С Ъ СЧ Ф r иъ сп О F» О О ° n О О. л л л о о о О СЧ. 00 СФЪ 4 » л о iСЪ O О 00 00 ф Ф О1 1О 1 С Ъ Ю цЪ т Ч0 а л,л о С Ъ CO ° С Ъ О О ° л о о 00 ее О СЪ ф ЮЪ СЧ CO Ф л л о о сч ° сф ЧЭ О л л о о ° .ФЪ Ф ЮЪ о Оъ 00 Ю л л о О -с а CV 0Ъ л л о о С м СЧ л о an Ch СЧ ° Ъ о С 1 РЪ СЧ . СЧ СЧ л о о 00 о CO.D л о О РЪ О Ъ л о ЦЪ Ф е о 1О иЪ л ь СЧ ь ФЪ .Ф СЧ МЪ С Ъ Е2 Ю Ф Ъ Ю 0 о Ю в м о Р» о I а фч »0 0 О л ь ф О С4 л о м МЪ л о И .ю М Ф Ъ » М о о о л м РФ Ю Ф о. Ю в В о м е в о Ф Ъ ю л о о м о »«« 4 Ъ О 0 о ф Ю о О РЪ СЧ ФМ ф в » е CJ о C». ° «« Ю е д л а о о, м м ч о м Ф л л о о о, v е м л Cl ф В Рт н о l» (h л сЧ Р + фч и ч» Ю ф » f7 М Р ° Ф л м И фе о lO (Ч ° \ » с 1437086. Ч»»»Ъ ом Ж © C» 1 ч в а в ал в ev м м «в ,В л . 1 л о c» c» о