Способ экстракции тяжелого углеводородного сырья

 

Использование: в нефтехимии, в частности в способе экстракции тяжелого углеводородного сырья. Сущность изобретения: в способе экстракции тяжелого углеводородного сырья парафиновым углеводородным растворителем выделенную легкую экстрагированную фазу (путем снижения давления при субкритической температуре) разделяют на вторую легкую экстрагированную фазу, обогащенную углеводородными компонентами, растворимыми в растворителе, и на второй тяжелый рафинат, обогащенный углеводородными компонентами, нерастворимыми в растворителе. Затем ведут раздельное выделение второй легкой экстрагированной фазы и второго тяжелого рафината. 9 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к способу экстракции растворителем, предназначенному для разделения тяжелых углеводородных смесей на отдельные компоненты, составляющие эту смесь.

Использование экстракции растворителей для разделения тяжелых углеводородных смесей, таких, например, как отогнанных с паром и перегнанных в вакууме сырых нефтей на два или более компонентов, хорошо известно. Для этой цели предлагались или использовались для осуществления разделения многие различные способы экстракции растворителем. Один из широко применяемых способов экстрагирования растворителем, в котором используется вертикально расположенный экстрактор, представляет собой способ деасфальтизации растворителем при относительно низкой температуре, включающий метод противотока [1] Для этого способа характерно разбавление тяжелой углеводородной смеси или сырья, идущего на переработку, определенным количеством экстрагирующего растворителя, доведение разбавленного перерабатывающего сырья до требуемой температуры экстрагирования и введение разбавленного перерабатывающего сырья в среднюю секцию экстрактора. Одновременно с введением разбавленного перерабатываемого сырья в нижнюю секцию экстрактора вводят дополнительное количество экстрагирующего растворителя, при этом перерабатываемое сырье и экстрагирующий растворитель, двигаясь в противоположных направлениях, приходят в соприкосновение. В результате этого контакта происходит экстракция низкомолекулярных фракций из перерабатываемого сырья и четкое разделение на экстракт и рафинат. Полученный таким образом экстракт содержит углеводородные компоненты из перерабатываемого сырья с более низкой молекулярной массой, компоненты которого включают так называемое деасфальтное масло, и основную часть растворителя, в то время как рафинат содержит оставшиеся углеводородные компоненты с более высокой молекулярной массой (включая высокомолекулярные асфальтены и смолы с промежуточной молекулярной массой) наряду с предшественниками кокса Конрадсона и примесями тяжелых металлов, содержащимися в них, и остатками растворителя. Вслед за разделением этих фаз каждая из них подвергается дальнейшей обработке по отгонке легких фракций и выделению растворителя, деасфальтного масла и углеводородных компонентов с более высокой молекулярной массой (последние содержат как предшественники кокса Кондрадсона, так и тяжелые металлы).

Известен способ деасфальтизации тяжелого углеводородного сырья путем его обработки в противотоке парафиновым углеводородным растворителем при сверхкритических условиях. Из полученной экстракционной смеси выделяют легкую экстрагированную фазу, которую затем подвергают воздействию пониженного общего или парциального давления и/или температуры в одну или несколько стадий с возвращением в процесс выделенного углеводородного растворителя [2] Для обеспечения значительного улучшения качества деасфальтного масла при любом желательном выходе деасфальтного масла в экстракционной зоне поддерживают градиент температур. На практике это обычно достигается за счет поддержания повышенной температуры в верхней или ректификационной секции экстрактора посредством установки парового змеевика и пониженной температуры в нижней или отгонной (отпарной) секции экстрактора. Этот градиент температур генерирует внутренний обратный сток, обусловленный более низкой растворимостью более тяжелых углеводородных компонентов перерабатываемого сырья в растворителе при повышенной температуре в верхней секции экстрактора по сравнению с более высокой растворимостью в растворителе при пониженной температуре в нижней секции экстрактора. Хотя использование температуры, вызывающей внутренний обратный сток внутри экстрактора, должно фактически улучшить качество деасфальтного масла, такое использование обычно влечет за собой значительное увеличение различных расходов, в частности пара. Таким образом, разработка средств для поддержания или даже улучшения качества деасфальтного масла, получаемого в такого рода процессах, не влекущих за собой различных расходов, будет значительным вкладом в эту область.

В соответствии с настоящим изобретением, предлагается способ разделения и выделения высококачественных деасфальтных масел из тяжелых углеводородных смесей. Более конкретно, настоящее изобретение относится к непрерывному, относительно низкотемпературному способу деасфальтизации, согласно которому перерабатываемое сырье из тяжелых углеводородов и экстрагирующий растворитель вступают в контакт предпочтительно при встрече двух противоположно направленных потоков, при повышенных субкритических температурах и повышенных по сравнению с атмосферным давлениях, давая при этом в экстракционной зоне первый легкий экстракт, обогащенный углеводородными компонентами более низкой молекулярной массы, и первый тяжелый рафинат, обогащенный высокомолекулярными углеводородными компонентами, предшественниками кокса Кондрадсона и тяжелыми металлами. Настоящее изобретение включает непрерывное воздействие снижения давления над первой легкой экстрагируемой фазой, полученной в зоне экстракции. Это снижение давления приводит к уменьшению плотности экстрагирующего растворителя, содержащегося в этой первой легкой экстрагируемой фазе, осаждению любых остатков высокомолекулярных углеводородных компонентов предшественников кокса Кондрадсона и тяжелых металлов, растворенных или занесенных в нее, и к образованию второй легкой экстрагируемой фазы, обогащенной углеводородными компонентами более низкой молекулярной массы и второго рафината, обогащенного высокомолекулярными углеводородными компонентами, предшественниками кокса Кондрадсона и тяжелыми металлами. Улучшение настоящего изобретения далее включает выделение второго тяжелого рафината, установление давления над ним до величины давления, превалирующего в экстракционной зоне, и повторное помещение его в зону экстракции для того, чтобы создать источник внешнего обратного стока для перерабатываемого сырья на основе тяжелых углеводородов и экстрагирующего растворителя, вступающего с ним в контакт.

На фиг. 1 представлена диаграммная иллюстрация одного из вариантов осуществления изобретения, в котором снижение давления проводят в зоне экстракции; на фиг. 2 представлена диаграммная иллюстрация другого варианта осуществления изобретения, в котором снижение давления проводят вне зоны экстракции.

Изобретение относится к улучшению непрерывного процесса деасфальтизации растворителем смеси тяжелых углеводородов. Эти смеси включают пирогенные битумы, природные битумы и одну или более фракций или компонентов на их основе. Предварительными, но не ограничивающими область изобретения примерами пирогенных битумов являются тяжелые сырые нефти или сырые нефти с очень низкой удельной массой по API, нефти, от которой отогнаны легкие фракции (или перегонкой с паром или в вакууме), твердые и мягкие древесные смолы, остатки каменноугольного дегтя, крекированные дегти, талловое масло и т.п. Представительными, но не лимитирующими, примерами природных битумов являются гильсонвит, вюрцилит, альбертит и т.п. и природные асфальты, такие, например, как Тринададский асфальт и т.п. Под термином "одна или более фракций или компонентов на его основании" подразумевается пирогенный или природный битум, из которого удалена часть или все содержащиеся в них асфальтены, или из которых удалены все содержащиеся в нем асфальтены, а также часть смолы.

Изобретение широко применимо в любых из различных непрерывных способов деасфальтизации растворителем, применяемых в этой области и в которых используют широкий набор аппаратуры для экстракции, включая, например, смесители-отстойники, экстракторные или контакторные башни (колонны) и т.п. Настоящее изобретение, в частности, применимо к тем процессам экстракции, в которых используются вышеупомянутые экстракционные башни (колонны), в которые смесь тяжелых углеводородов и экстрагирующий растворитель подают раздельно и контакт между ними осуществляется при встрече противоточных потоков. Вследствие того, что использование контакта противоточных потоков смеси тяжелых углеводородов экстрагирующего растворителя обеспечивает значительно более эффективный способ разделения смеси тяжелых углеводородов, этот способ был выбран для упрощенного объяснения и описания настоящего изобретения.

В соответствии с фиг. 1, жидкое перерабатываемое сырье, содержащее тяжелые углеводороды, например нефть, от которой отогнаны легкие фракции, вводят через канал 1 в среднюю секцию камеры 2 высокого давления экстракционной зоны 3. До введения жидкого перерабатываемого сырья в камеру 2 высокого давления жидкое перерабатываемое сырье может быть предварительно разбавлено, что зависит от первоначальной вязкости и характеристик потока, в зоне смешения (не показана) порцией общего для углеводородов растворителя, используемого в экстракции жидкого перерабатываемого сырья. Количество углеводородного растворителя, которое может быть смешано с жидким перерабатываемым сырьем, может изменяться от 0 до примерно 70 об. общего углеводородного растворителя, используемого в стадии экстракции, предпочтительно, когда это количество варьируется в пределах 10-25 об. Однако в тех процессах деасфальтизации растворителем, таких как, например, процессы, в которых используется экстракционная аппаратура типа смеситель-отстойник, количество углеводородного растворителя, смешанного с жидким перерабатываемым сырьем, может составить общее количество растворителя, необходимого для осуществления желаемой экстракции.

Одновременно с введением жидкого перерабатываемого сырья или предварительно разбавленного жидкого перерабатываемого сырья в камеру 2 высокого давления, углеводородный растворитель, который может включать легкое органическое соединение, выбранное из группы, состоящей из углеводородов парафинового ряда, содержащих 3-6 атомов углерода, вводят в нижнюю секцию камеры 2 высокого давления. Этот ввод осуществляют через канал 4 для растворителя. Количество углеводородного растворителя, введенного через канал 4 для растворителя, будет тем количеством растворителя, которое контактирует с жидким перерабатываемым сырьем или предварительно разбавленным перерабатываемым сырьем в камере 2 высокого давления, создавая экстракционную смесь, содержащую растворитель и перерабатываемое сырье в объемном отношении, варьирующемся в пределах от примерно 4:1 до примерно 20:1.

В камере 2 высокого давления экстракционной зоны 3 более тяжелое перерабатываемое сырье, содержащее диспергированную фазу в экстракционной смеси, стекает в нисходящем направлении, а более легкий углеводородный растворитель, содержащий сплошную фазу в экстракционной смеси, течет в восходящем направлении. Этот противоток максимизирует экстракцию падающих капелек жидкого перерабатываемого сырья восходящим потоком углеводородного растворителя, обеспечивая таким образом условия для улучшения растворения углеводородных компонент с низкой молекулярной массой (например, масляных компонент), содержащихся в жидком перерабатываемом сырье.

В дополнение к использованию противоточной аппаратуры для оптимизации экстракции жидкого перерабатываемого сырья и таким образом выделению из него желаемых углеводородных компонентов с низкой молекулярной массой в экстракционной зоне 3 поддерживают для увеличения экстракции повышенные субкритические температуры и давления, превышающие атмосферное. В низкотемпературном процессе деасфальтизации растворителем температура внутри экстракционной зоны 3 обычно может изменяться от примерно 45 до примерно 252^оС, но всегда ниже критической температуры углеводородного растворителя, используемого для экстракции. Например, когда в качестве растворителя для экстракции используют пропан, наиболее часто используемый температурный интервал может лежать в пределах от примерно 45 до примерно 82^оС, тогда как критическая температура пропана равна примерно 97^оС. Характерно, что температуры, которые задаются и поддерживаются внутри экстракционной зоны 3, должны быть на примерно от 5 до примерно 20^оС или более ниже критической температуры конкретного углеводородного растворителя, используемого для экстракции.

В экстракционной зоне 3 также необходимо поддерживать давление выше атмосферного. В основном давления, поддерживаемые в зоне 3 экстракции, могут варьироваться в пределах от выше примерно равновесного давления паров конкретного углеводородного растворителя, используемого при повышенной субкритической температуре, до или выше примерно критического давления углеводородного растворителя.

При указанных выше условиях жидкое перерабатываемое сырье, введенное в камеру 2 высокого давления, подвергается фракционированию на первую легкую экстракционную фазу, содержащую углеводородные компоненты с низкой молекулярной массой (например, легкие компоненты масла), основную долю углеводородного растворителя и на первый тяжелый рафинат, содержащий остатки жидкого перерабатываемого сырья, например, высокомолекулярные углеводородные компоненты, предшественники кокса Конрадсона, тяжелые металлы и остаточное количество углеводородного растворителя. Первую легкую экстракционную фазу собирают в верхней или ректификационной секции камеры 2 высокого давления, тогда как первый тяжелый рафинат собирают в нижней или отгонной (отпарной) секции. Этот первый тяжелый рафинат удаляют из камеры 2 высокого давления экстракционной зоны 3 через канал 5 для стока рафината. Сразу же после удаления первого тяжелого рафината из экстракционной зоны 3 в отгонной секции из него отгоняют остаточное количество углеводородного растворителя.

Первая легкая экстрагированная фаза постоянно собирается в верхней секции камеры 2 высокого давления, откуда она удаляется и подается через камеру 6 понижения давления, расположенную сразу же над камерой 2 высокого давления и непосредственно под нижней секцией камеры 6 низкого давления. Камера 6 понижения давления может включать участок, оборудованный либо серией горизонтально расположенных, рассредоточенных пространственно желобов или тарелок, таких как сита, барботеры или створчатые желобы, или участок, заполненный рядом различных насадок, таких как кольца Рашига, Лессинга или Поле, или седловидные насадки Берля, или насадки intalax и т.п. Любое из этих устройств, как оборудованное желобами, так и заполненное насадками, эффективно работает в направлении понижения или спада давления над первой легкой экстрагированной фазой при ее прохождении через камеру 6 понижения давления.

Во время прохождения первой легкой экстрагированной фазы через камеру понижения давления давление над ней уменьшается. Цель этого снижения давления состоит в том, чтобы уменьшить плотность углеводородного растворителя, содержащегося в первом легком экстракте. В этом плане степень снижения давления или спада давления в камере 6 понижения давления должна быть достаточной для того, чтобы достигнуть необходимого понижения плотности растворителя, но недостаточной для того, чтобы вызвать кипение углеводородного растворителя, примененного при конкретной температуре экстракции, которая поддерживается в зоне 3 экстракции. Понижения давления над первой легкой экстрагированной фазой варьируют вплоть до примерно 400 фунт/дюйм² (2757,9 кПа) или выше, предпочтителен вариант в пределах от примерно 200 фунт/дюйм² до примерно 350 фунт/дюйм² (от 1379,0 до примерно 2413,2 кПа), достаточный для обеспечения снижения плотности растворителя до той, которая необходима, но недостаточной, чтобы вызвать кипение растворителя.

При прохождении первого легкого экстракта от верхней или ректификационной секции камеры 2 высокого давления через камеру 6 понижения давления в нижнюю секцию камеры 6 низкого давления происходит снижение плотности углеводородного растворителя. В результате этого снижения плотности сродство углеводородного растворителя к остаточным высокомолекулярным компонентам, углеводородным, предшественникам кокса Конрадсона и тяжелым металлам, либо растворенным, либо диспергированным в этом первом легком экстракте, также снижается. Это приводит к выделению этих остаточных веществ из экстракта. Таким образом, внутри камеры 6 низкого давления, эта фаза (экстракт) подвергается дальнейшему разделению на вторую легкую экстрагированную фазу, которая поднимается вверх и собирается в верхней секции камер 6 низкого давления, и второй тяжелый рафинат, который осаждается и собирается в нижней секции камеры 6 низкого давления. Это понижение плотности растворителя, вызванное понижением давления, приводит к такому же воздействию на процесс деасфальтизации растворителем, какой на него оказывает использование паровых змеевиков, а именно влияет на ректификацию или обогащение легких экстрагированных фаз, образующихся в результате деасфальтизации.

Второй легкий экстракт, содержащий углеводородный растворитель, обогащенный углеводородными компонентами низкой молекулярной массы, например легкими компонентами масла, выводят из экстракционной зоны 3, а более конкретно, из верхней секции камеры 6 низкого давления, через канал 7. Сразу же после выведения из экстракционной зоны 3 через канал 7 экстракт поступает в зону регенерации растворителя (на чертеже не показана), в которой отгоняют содержащийся в экстракте углеводородный растворитель. Отгонка второго легкого экстракта может быть легко осуществлена при использовании любого хорошо известного метода многократной регенерации растворителя, таких как описаны у R. A. Meyer s, с. 30-34.

Второй тяжелый рафинат, содержащий выделившиеся высокомолекулярные углеводородные компоненты, предшественники кокса Конрадсона и тяжелые металлы, оседает и собирается в нижней секции камеры 6 низкого давления и выводится из нее через канал 8. Этот выведенный второй тяжелый рафинат рециркулируют назад с предварительным нагревом или без него в верхнюю секцию камеры 2 высокого давления экстракционной зоны 3 через канал 8 с помощью насоса 9 (в котором этот рафинат сжимается до рабочего давления, поддерживаемого в камере 2 высокого давления экстракционной зоны 3) и далее через канал 10. Таким образом этот выделенный второй тяжелый рафинат представляет источник внешнего обратного стока для процесса экстракции и, будучи сразу же возвращенным в камеру 2 высокого давления экстракционной зоны 3, способствует дальнейшему повышению разделения жидкого перерабатываемого сырья в камере 2 высокого давления экстракционной зоны 3.

На фиг. 2 приведена схема другого варианта осуществления настоящего изобретения. В соответствии со схемой, приведенной на фиг. 2, жидкое перерабатываемое сырье вводят через канал 1 в среднюю секцию экстракционной зоны 11, которая может содержать, например, вертикально расположенные контакторную или экстракционную колонны, включая колонны с дисками, вращающегося типа. Аналогично, как и в случае, описанном выше, жидкое перерабатываемое сырье может быть предварительно разбавлено в зоне смешения порцией основного углеводородного растворителя, используемого для экстрагирования жидкого перерабатываемого сырья.

Одновременно с введением жидкого перерабатываемого сырья или разбавленного сырья в зону экстракции 11 углеводородный растворитель такого типа, который описан ранее, вводят в нижнюю секцию экстракционной зоны 11 через канал 14 для ввода растворителя. В экстракционной зоне 11 экстрагируемая смесь жидкого перерабатываемого сырья и углеводородного растворителя поддерживается при повышенной субкритической температуре и повышенном по сравнению с атмосферным давлением, как это описано выше. В результате экстрагирования жидкого перерабатываемого сырья образуется первая легкая экстрагированная фаза, содержащая углеводородные компоненты низкой молекулярной массы (например, легкие компоненты масел) и основную часть углеводородного растворителя; первый легкий вариант непрерывно собирается с верхней или ректификационной секции экстракционной зоны 11. В то же время первый тяжелый рафинат, содержащий остатки жидкого перерабатываемого сырья, например высокомолекулярные углеводородные компоненты (включая асфальтены и смолы), предшественники кокса Конрадсона и тяжелые металлы, а также остаток углеводородного растворителя, непрерывно собирается в нижней части экстракционной зоны 11. Первый тяжелый pафинат извлекают из нижней секции экстракционной зоны 11 через канал 5 для вывода рафината и отгоняют из него остаток углеводородного растворителя в зоне регенерации растворителя (на чертеже не показана), такой как стриппинг-колонне.

Первый легкий экстракт, который непрерывно собирается в верхней или ректификационной секции экстракционной зоны 11, выводится из нее через канал 1 для вывода экстракта. Внутри канала 1 для вывода экстракта давление над экстрактом понижают, используя устройство 12 для понижения давления, которым, например, может быть дроссель. Первый легкий экстракт, теперь уже при давлении меньшем, чем в экстракционной зоне 11, вводят через канал 7 в фазу низкого давления зоны 13 сепарации. В этой фазе низкого давления зоны 13 сепарации первый легкий экстракт подвергается дальнейшему разделению на две дополнительные фазы. Эти две дополнительные фазы включают второй легкий экстракт, содержащий углеводородный растворитель, обогащенный углеводородными компонентами низкой молекулярной массы (например, легкими компонентами масла), экстрагированная фаза поднимается и собирается в верхней секции зоны 13 сепарации, и второй тяжелый рафинат осаждается и собирается в нижней секции зоны 13 сепарации, тяжелый рафинат содержит выделенные остатки высокомолекулярных углеводородных компонентов, предшественники кокса Конрадсона и тяжелые металлы, растворенные или диспергированные в первом легком экстракте. Это разделение обусловлено падением плотности углеводородного растворителя, содержащегося в первом легком экстракте, вызванном снижением давления над первым экстрактом.

Второй легкий экстракт, содержащий основную часть углеводородного растворителя, обогащенного легкими компонентами масла, удаляют из верхней секции зоны 13 сепарации через канал 14 для вывода экстракта. Сразу же после выведения второго легкого экстракта из зоны 13 сепарации экстракт поступает в зону регенерации растворителя (не показана на чертеже), в которой отгоняют углеводородный растворитель и выделяют отдельно углеводородный растворитель и легкие компоненты масла (включающие деасфальтизированный масляный продукт). Такая зона регенерации растворителя может включать любой метод многократной регенерации, известный и используемый в нефтеперерабатывающей промышленности.

Второй тяжелый рафинат собирают в нижней секции фазы низкого давления сепарационной зоны 13 и выводят через канал 15 для вывода рафината. Этот извлеченный рафинат, так же как и второй тяжелый рафинат первого варианта осуществления настоящего изобретения, представленного на фиг. 1, также представляет собой источник внешнего обратного стока, который может быть использован для увеличения селективности процесса экстракции. Таким образом в этом варианте настоящего изобретения по крайней мере часть второго тяжелого рафината, извлеченного из фазы низкого давления сепарационной зоны 13 через канал 15 для вывода рафината возвращают в зону 11 экстракции. В этом отношении часть или весь второй тяжелый рафинат, проходящий через канал 15, извлекается оттуда и затем подается с подогревом или без подогрева с помощью устройства, которое не показано, через канал 16, насос 17 и канал 18 в зону 11 экстракции. Насос 17 действует так, чтобы увеличить давление над вторым тяжелым рафинатом до рабочего давления, поддерживаемого в зоне 11 экстракции. Оставшаяся часть второго тяжелого рафината, не используемая в качестве источника обратного стока в зоне 11 экстракции, может быть соединена с первым тяжелым рафинатом, выведенным через канал 5, или выделена в виде остального продукта экстракционного процесса.

Хотя описание настоящего изобретения сделано на примере обработки тяжелого углеводородного перерабатываемого сырья, такого как отогнанная с паром или перегнанная в вакууме нефть, оно также применимо к обработке более легкого перерабатываемого сырья, содержащего одну или более фракций или компонентов нефти, которое включает пирогенные или природные битумы, из которых удалена часть или все содержащиеся асфальтены, или из которых удалены все содержащиеся асфальтены наряду с частью содержащейся смолы. Такое перерабатываемое сырье должно содержать только часть асфальтеновых компонентов или не содержать из вообще (например, высокомолекулярные компоненты), большинство или все компоненты смолы (например, углеводородные компоненты промежуточной молекулярной массы) и все легкие компоненты масла (например, углеводородные компоненты низкой молекулярной массы). При использовании сырья такой природы согласно настоящему изобретению получают экстракты, которые содержат легкие масла и основную часть углеводородного растворителя, а также рафинаты, которые содержат часть асфальтенов, или не содержат асфальтенов, все смолы и остаточное количество любого углеводородного растворителя.

Из вышеприведенного описания очевидно, что, предлагая использование снижения давления для эффективных изменений плотности экстрагируемого растворителя, настоящее изобретение предлагает более экономичный и полезный способ деасфальтизации растворителем для разделения тяжелого углеводородного сырья по сравнению со способом деасфальтизации растворителем, использующим для этих целей увеличение температуры.

Формула изобретения

1. СПОСОБ ЭКСТРАКЦИИ ТЯЖЕЛОГО УГЛЕВОДОРОДНОГО СЫРЬЯ, содержащего растворимые и нерастворимые в растворителе углеводородные компоненты, парафиновым углеводородным растворителем при субкритической температуре и давлении, превышающем атмосферное, с последующим отделением легкой экстрагированной фазы, обогащенной углеводородными компонентами, растворимыми в растворителе, от тяжелого рафината, обогащенного углеводородными компонентами, нерастворимыми в растворителе, отличающийся тем, что путем снижения давления при субкритической температуре легко экстрагированную фазу разделяют на вторую легкую экстрагированную фазу, обогащенную углеводородными компонентами, растворимыми в растворителе, и на второй тяжелый рафинат, обогащенный углеводородными компонентами, не растворимыми в растворителе, с последующим раздельным выделением второй легкой экстрагированной фазы и второго тяжелого рафината.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что тяжелое сырье и растворитель подают на экстракцию противоточными потоками.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что углеводородный растворитель выбран из группы, состоящей из парафиновых углеводородов, содержащих 3 6 атомов углерода.

4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что тяжелое сырье и растворитель используют в объемном соотношении растворитель: сырье 4 1 20 1.

5. Способ по п.1, отличающийся тем, что экстракцию проводят при повышенной субкритической температуре, на 5 20^oС ниже критической температуры растворителя в экстракционной смеси.

6. Способ по п.1, отличающийся тем, что экстракцию проводят при давлении выше атмосферного, изменяющемся от величины равновесного давления паров растворителя, содержащегося в экстракционной смеси при повышенной субкритической температуре, до и выше критического давления растворителя.

7. Способ по п.1, отличающийся тем, что давление над первой легкой экстрагированной фазой уменьшают на величину, достаточную для уменьшения плотности растворителя, содержащегося в легкой экстрагированной фазе, но недостаточную для того, чтобы вызвать кипение растворителя.

8. Способ по п.7, отличающийся тем, что давление уменьшают на величину, изменяющуюся от 200 до 350 фунт/дюйм².

9. Способ по п.1, отличающийся тем, что уменьшение давления над первой легкой экстрагированной фазой осуществляют вне зоны экстракции.

10. Способ по п.1, отличающийся тем, что часть выделенного второго тяжелого рафината сжимают до превышающего атмосферное давление в зоне экстракции и возвращают ее в зону экстракции.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2