Способ определения очага пожара в помещении

Авторы патента:

Аношкин Александр Владимирович (RU)

Григорьев Денис Юрьевич (RU)

Вечтомов Денис Анатольевич (RU)

Плешаков Виталий Владимирович (RU)

Джуган Виктория Руслановна (RU)

G01N27/00 - Исследование или анализ материалов с помощью электрических, электрохимических или магнитных средств (G01N 3/00-G01N 25/00 имеют преимущество; измерение переменных электрических или магнитных величин и исследование электрических или магнитных свойств материалов G01R)

Владельцы патента RU 2758945:

Джуган Виктория Руслановна (RU)

Изобретение относится к области исследования и экспертизы пожаров и может быть использовано для установления очага пожара в помещении и путей распространения горения. Согласно предлагаемому способу определяют вероятную зону местоположения очага пожара в помещении, измеряют значение силы тока размагничивания металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара, определяют наименьшее значение силы тока размагничивания, определяют фактическое значение индивидуального показателя степени термического повреждения для каждого из металлических изделий как отношение наименьшего значения силы тока размагничивания к значению силы тока размагничивания каждого из металлических изделий, проводят математическое моделирование динамики пожара в вероятной зоне местоположения очага пожара, определяют значение температуры каждого из металлических изделий, определяют наибольшее значение температуры, определяют расчетное значение индивидуального показателя степени термического повреждения для каждого из металлических изделий как отношение значения температуры каждого из металлических изделий к наибольшему значению температуры, определяют наименьшее значение суммы квадратов значений разностей фактических и расчетных значений индивидуальных показателей степени термического повреждения среди всех возможных вариантов расположения очага пожара в помещении, выбирают местоположение очага пожара в помещении как соответствующий этому значению один из возможных вариантов расположения очага пожара в помещении. Технический результат состоит в повышении точности определения месторасположение очага пожара при сильном термическом повреждении строительных конструкций и предметов интерьера теплом пожара, а также при неравномерном распределении различной горючей нагрузки в помещении очага пожара с учетом характерного газообмена в помещении при пожаре.

Изобретение относится к области исследования и экспертизы пожаров и может быть использовано для установления очага пожара в помещении и путей распространения горения.

Известен способ выявления скрытых признаков очага пожара и путей распространения горения, согласно которому местоположение очага пожара в помещении определяют путем исследования отложения копоти на электропроводных поверхностях конструкций и предметов и выявляют по экстремально высоким значениям амплитуды вихревого тока [1].

Однако, при исследованиях вихретоковым методом местоположение очага пожара в помещении не всегда совпадает с местом выявления наиболее высокого значения амплитуды вихревого тока, что обусловлено неравномерным распределением неоднородной горючей нагрузки, особенностями газообмена на пожаре, действиями пожарных подразделений при пожаре.

Поэтому недостатком известного способа определения местоположения очага пожара в помещении является недостаточная точность определения местоположения очага пожара.

Наиболее близким к предлагаемому является известный способ определения местоположения очага пожара в помещении, заключающийся в том, что определяют вероятную зону местоположения очага пожара в помещении по результатам анализа визуальной фиксации термических поражений и очаговых признаков пожара и показаний очевидцев возникновения пожара, измеряют значение силы тока размагничивания каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, определяют наименьшее значение силы тока размагничивания из всех полученных результатов, определяют фактическое значение индивидуального показателя степени термического повреждения для каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, как отношение наименьшего значения силы тока размагничивания к значению силы тока размагничивания каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, определяют местоположение очага пожара в помещении как место расположения холоднодеформированного металлического изделия с наибольшим фактическим значением индивидуального показателя степени термического повреждения [2].

Известный способ определения местоположения очага пожара в помещении основан на оценке распределения параметров термических повреждений металлических конструкций в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении и обеспечивает определение местоположения очага пожара в помещении как места расположения наиболее сильного термического повреждения металлических конструкций.

Однако, местоположение очага пожара в помещении не всегда совпадающей с местом расположения наиболее сильного термического повреждения металлических конструкций, что обусловлено неравномерным распределением неоднородной горючей нагрузки, особенностями газообмена на пожаре, действиями пожарных подразделений при пожаре. Поэтому недостатком известного способа определения местоположения очага пожара в помещении также является недостаточная точность определения местоположения очага пожара.

Технический результат состоит в повышении точности определения месторасположение очага пожара при сильном термическом повреждении строительных конструкций и предметов интерьера теплом пожара, а также при неравномерном распределении различной горючей нагрузки в помещении очага пожара с учетом характерного газообмена в помещении при пожаре.

Для достижения указанного технического результата в способ определения местоположения очага пожара в помещении, заключающийся в том, что определяют вероятную зону местоположения очага пожара в помещении по результатам анализа визуальной фиксации термических поражений и очаговых признаков пожара и показаний очевидцев возникновения пожара, измеряют значение силы тока размагничивания каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, определяют наименьшее значение силы тока размагничивания из всех полученных результатов, определяют фактическое значение индивидуального показателя степени термического повреждения для каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, как отношение наименьшего значения силы тока размагничивания к значению силы тока размагничивания каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, введены новые операции, а именно: проводят математическое моделирование динамики пожара в вероятной зоне местоположения очага пожара для всех возможных вариантов расположения очага пожара в помещении, при этом для каждого из возможных вариантов расположения очага пожара в помещении определяют значение температуры каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, определяют наибольшее значение температуры из всех полученных результатов, определяют расчетное значение индивидуального показателя степени термического повреждения для каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, как отношение значения температуры каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, к наибольшему значению температуры, определяют значение разности фактического и расчетного значений индивидуального показателя степени термического повреждения для каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, определяют значение суммы квадратов значений разностей фактических и расчетных значений индивидуальных показателей степени термического повреждения для всех однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, определяют наименьшее значение суммы квадратов значений разностей фактических и расчетных значений индивидуальных показателей степени термического повреждения среди всех возможных вариантов расположения очага пожара в помещении, выбирают местоположение очага пожара в помещении как соответствующий этому значению один из возможных вариантов расположения очага пожара в помещении.

Предлагаемый способ определения местоположения очага пожара в помещении предусматривает выполнение следующих операций:

1) Определяют вероятную зону В местоположения очага пожара в помещении по результатам анализа визуальной фиксации термических поражений и очаговых признаков пожара и показаний очевидцев возникновения пожара в соответствии с известной методологией [2].

2) Измеряют значение силы тока Ι_pi размагничивания каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне В местоположения очага пожара в помещении.

Объектами исследования могут быть наиболее распространенные типоразмеры крепежных изделий - болты, гайки, шпильки, винты, шурупы, скобы, гвозди, а также любые стальные изделия, полученные методом холодной штамповки (если они имеют высокую степень деформации и не подвергались отжигу на заводе) - корпусные детали автомобилей, холодильников, стиральных машин, другой техники. Для измерений силы тока размагничивания I_pi; может быть использован коэрцитиметр КИМ-2 (ООО НПЦ «Кропус-ПО») или аналогичные ему по техническим характеристикам приборы. Расстояние между точками измерений, в зависимости от размеров исследуемых помещений, может составлять от 0,25 до 4-5 м. Значения измерений наносят на координаты соответствующих однотипных холоднодеформированных металлических изделий на плане места пожара. Методика измерения силы тока размагничивания I_piоднотипных холоднодеформированных металлических изделий известна [3].

3) Определяют наименьшее значение силы тока min Ι_piразмагничивания из всех полученных результатов.

4) Определяют фактическое значение индивидуального показателя степени термического повреждения

для каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне В местоположения очага пожара в помещении, как отношение наименьшего значения силы тока min Ι_pi

размагничивания к значению силы тока I_pi размагничивания каждого из

однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне В местоположения очага пожара в помещении. Указанная выше формула справедлива для приборов, у которых наименьшему показанию прибора соответствует наибольшая температура, воздействовавшая на материал при пожаре.

5) Проводят математическое моделирование динамики пожара в вероятной зоне В местоположения очага пожара для всех N возможных вариантов расположения очага пожара в помещении, при этом для каждого n из возможных вариантов расположения очага пожара в помещении

а) определяют значение температуры каждого из однотипных

холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне В местоположения очага пожара в помещении;

б) определяют наибольшее значение температуры из всех полученных результатов;

в) определяют расчетное значение индивидуального показателя степени термического повреждения

для каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне В местоположения очага пожара в

помещении, как отношение значения температуры каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне В местоположения очага пожара в помещении, к наибольшему значению температуры

Моделирование температурного режима в вероятной зоне В местоположения очага пожара может осуществляться по известным методикам [4] и [5].

Расчет переменных температурного режима по полевой математической модели расчета газообмена в здании при пожаре может проводиться с использованием программного комплекса «Фогард - НВ» (разработчик ООО «Интернэкс») или программы FDS (Fire Dynamics Simulator) и программы Smokeview (SMV) - программы для визуализации результатов расчетов FDS или аналогичных им по техническим возможностям программ;

г) определяют значение разности фактического и расчетного значений индивидуального показателя степени

термического повреждения для каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне В местоположения очага пожара в помещении;

д) определяют значение суммы квадратов значений разностей фактических и расчетных значений индивидуальных показателей степени термического повреждения для всех однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне В местоположения очага пожара в помещении.

6) Определяют наименьшее значение суммы квадратов

значений разностей фактических и расчетных значений индивидуальных показателей степени термического повреждения среди всех N возможных вариантов расположения очага пожара в помещении.

7) Выбирают местоположение очага пожара в помещении как соответствующий этому значению k-тый возможный вариант расположения очага пожара в помещении.

Предлагаемый способ определения очага пожара в помещении позволяет выбрать один из всех возможных вариантов расположения очага пожара в помещении даже в случае несовпадения местоположения очага пожара с местом расположения наиболее сильного термического повреждения металлических конструкций.

Таким образом, достигается технический результат - повышение точности определения месторасположение очага пожара при сильном термическом повреждении строительных конструкций и предметов интерьера теплом пожара, а также при неравномерном распределении различной горючей нагрузки в помещении очага пожара с учетом характерного газообмена в помещении при пожаре.

Литература:

1. Способ выявления скрытых признаков очага пожара и путей распространения горения. - Патент RU 2381495 С1. 10.02.2010. Бюл. 4.

2. Методология судебной пожарно-технической экспертизы: основные принципы. - М.: ФГБУ ВНИИПО, 2013. - 23 с.

3. Применение инструментальных методов и технических средств в экспертизе пожаров. Сборник методических рекомендаций. - Санкт-Петербург.: Исследовательский центр экспертизы пожаров ФПС. ФГУ ВНИИПО, 2008.

4. Методика определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и пожарных отсеках различных классов функциональной пожарной опасности. - Приложение к Приказу МЧС России от 30.06.2009 N 382.

5. Методика определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах. - Приложение к приказу МЧС РФ от 10 июля 2009 г. N 404.

Способ определения местоположения очага пожара в помещении, заключающийся в том, что определяют вероятную зону местоположения очага пожара в помещении по результатам анализа визуальной фиксации термических поражений и очаговых признаков пожара и показаний очевидцев возникновения пожара, измеряют значение силы тока размагничивания каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, определяют наименьшее значение силы тока размагничивания из всех полученных результатов, определяют фактическое значение индивидуального показателя степени термического повреждения для каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, как отношение наименьшего значения силы тока размагничивания к значению силы тока размагничивания каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, отличающийся тем, что проводят математическое моделирование динамики пожара в вероятной зоне местоположения очага пожара для всех возможных вариантов расположения очага пожара в помещении, при этом для каждого из возможных вариантов расположения очага пожара в помещении определяют значение температуры каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, определяют наибольшее значение температуры из всех полученных результатов, определяют расчетное значение индивидуального показателя степени термического повреждения для каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, как отношение значения температуры каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, к наибольшему значению температуры, определяют значение разности фактического и расчетного значений индивидуального показателя степени термического повреждения для каждого из однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, определяют значение суммы квадратов значений разностей фактических и расчетных значений индивидуальных показателей степени термического повреждения для всех однотипных холоднодеформированных металлических изделий, расположенных в вероятной зоне местоположения очага пожара в помещении, определяют наименьшее значение суммы квадратов значений разностей фактических и расчетных значений индивидуальных показателей степени термического повреждения среди всех возможных вариантов расположения очага пожара в помещении, выбирают местоположение очага пожара в помещении как соответствующий этому значению один из возможных вариантов расположения очага пожара в помещении.

Изобретение относится к сельскому хозяйству. Способ оперативного определения жизненного состояния посевов озимой пшеницы включает измерение электросопротивлений растительной ткани, причем электросопротивления растительной ткани измеряются возле узла кущения на двух частотах и определяют коэффициент жизненного состояния как отношение электросопротивления растительной ткани, измеренного на низкой частоте 10 Гц или 1000 Гц, к электросопротивлению растительной ткани, измеренному на высокой частоте 500 Гц или 10000 Гц, при их соотношении соответственно 1/50 или 1/10.

Способ оперативного контроля качества трансмиссионного масла // 2758746

Изобретение относится к области измерительной техники, в частности к устройствам и способам выявления примесей в трансмиссионном масле и определения степени его загрязненности. Предложен способ оперативного контроля качества трансмиссионного масла, заключающийся в том, что наличие металлических частиц износа узлов трансмиссии в исследуемом масле фиксируется планарной катушкой Теслы, при этом индуктивность планарной катушки Теслы изменяется в зависимости от количества металлических частиц в трансмиссионном масле.

Способ динамического измерения абсолютной влажности потока сыпучего материала и устройство для его осуществления // 2755096

Изобретение относится к способу и устройству измерения влажности материалов и предназначено для непрерывного измерения абсолютной влажности сыпучего материала, транспортируемого на конвейерной ленте. Способ динамического измерения абсолютной влажности потока сыпучего материала заключается в том, что в потоке сыпучего материала формируют измерительную базу, для этого в заданном объеме разделяют исходный поток сыпучего материала на два равнонаправленных потока, в пределах заданной точности, равных друг другу по габаритным размерам, которые предварительно определяют экспериментальным путем исходя из условия обеспечения наилучшей гидродинамики обтекания измерительной базы сыпучим материалом и обеспечения ее максимальной чувствительности к влажности, после чего на границе раздела полученных равнонаправленных потоков создают электрический потенциал заданной величины, а на их внешних границах создают потенциал нулевой величины, затем измеряют электрическую энергию, накапливаемую измерительной базой за счет движения в ней сыпучего материала, по величине измеренной электрической энергии находят абсолютную влажность исходного потока сыпучего материала, при этом используют градуировочную зависимость электрической энергии от абсолютной влажности, которую для данной измерительной базы предварительно получают с помощью одного из наиболее точных стационарных способов измерения абсолютной влажности.

Устройство для обнаружения жидкости с устройством беспроводной передачи данных // 2754389

Описаны устройства, системы и способы обнаружения и предоставления предупреждения касательно наличия жидкостного загрязнения в линии пневматической сети и/или пневматическом приборе. Устройство для обнаружения жидкости, обнаруживающее жидкостное загрязнение в пневматической сети и предоставляющее его индикацию, содержит: корпус; электронный датчик содержания влаги, расположенный в указанном корпусе и выполненный с возможностью соединения с пневматической сетью и обнаружения наличия жидкости в указанной пневматической сети; и устройство беспроводной передачи данных, расположенное в указанном корпусе и выполненное с возможностью передачи данных от электронного датчика содержания влаги в узел передачи данных компьютерной сети предприятия.

Газовый детектор на основе аминированного графена и способ его изготовления // 2753185

Группа изобретений относится к области сенсорной техники и нанотехнологий, в частности к изготовлению газовых сенсоров и газоаналитических мультисенсорных линеек хеморезистивного типа. Газовый детектор включает диэлектрическую подложку, расположенные на подложке компланарные полосковые электроды, терморезисторы и нагреватели, при этом по меньшей мере часть поверхности электродов и подложки между электродами покрыты слоем газочувствительного материала, у которого при комнатной температуре изменяется сопротивление под воздействием примесей органических паров или паров воды в окружающем воздухе.

Твёрдый электролит для измерения активности таллия в газовой фазе, способ его получения и устройство // 2753119

Изобретение относится к твердому электролиту для измерения активности таллия в газовой фазе методом потенциометрического электрохимического анализа, технологии его изготовления, а также для измерения активности таллия в газовой фазе методом потенциометрического электрохимического анализа, которое, в частности, может быть использовано для мониторинга активности в высокотемпературном паре при проведении операции насыщения парами таллия таллиевых высокотемпературных сверхпроводников (Tl ВТСП).

Устройство для исследования структурных и транспортных свойств мембран в условиях контролируемой температуры и влажности окружающей среды // 2752797

Изобретение относится к научному приборостроению и представляет собой устройство, используемое при проведении ряда физико-химических исследований по изучению микроструктуры и проводимости образцов мембран, для которых критичны внешние условия эксперимента. Заявлено устройство для исследования структурных и транспортных свойств мембран в условиях контролируемой температуры и влажности окружающей среды, представляющее собой герметичную камеру с системой контроля и регулирования температуры и влажности экспериментального образца, состоящую из двух основных частей, составного корпуса и крышки.

Способ и устройство для профилирования свойств образцов пород нефтематеринских сланцевых толщ // 2752306

Изобретение относится к области исследований свойств пород нефтематеринских сланцевых толщ, а именно – концентрации урана, тория, калия, теплопроводности, температуропроводности, объемной теплоемкости, общего содержания органического углерода горных пород в нефтематеринских сланцевых толщах путем непрерывного профилирования этих свойств на керне.

Способ определения антирадикальной активности веществ // 2752017

Изобретение относится к области аналитической химии, а именно к исследованию свойств веществ путем вольтамперометрического определения для оценки антирадикальной активности объектов искусственного и природного происхождения в отношении ОН-радикалов. Способ определения антирадикальной активности веществ включает оценку антирадикальной активности по степени повреждения самоорганизующегося монослоя алкантиолов на индикаторном электроде под воздействием генерируемых ОН-радикалов в присутствии и отсутствие тестируемых веществ путем вольтамперометрической оценки аналитического сигнала в трехэлектродной электрохимической ячейке, где в качестве индикаторного электрода используют ртутно-пленочный электрод, в качестве электрода сравнения хлорид-серебряный электрод, при этом вначале регистрируют вольтамперограммы фонового тока электровосстановления кислорода в постоянно-токовом режиме в диапазоне потенциалов от 0 до -0,6В, индикаторный электрод извлекают из электрохимической ячейки и опускают рабочую поверхность электрода в 1,0 M раствор алкантиола в этаноле на 20 с, затем, используя тиолированный индикаторный электрод, регистрируют вольтамперограммы электровосстановления кислорода, электрод извлекают, помещают в раствор перекиси водорода с концентрацией 0,1 М и облучают в ультрафиолетовом спектре в течение 60 с, после чего на обработанном тиолированном индикаторном электроде проводят регистрацию вольтамперограмм электровосстановления кислорода, индикаторный электрод извлекают из электрохимической ячейки и опускают рабочую поверхность электрода на 20 с в раствор 1,0 M алкантиола в этаноле, электрод возвращают в электрохимическую ячейку и проводят регистрацию вольтамперограмм электровосстановления кислорода, далее извлекают индикаторный тиолированный электрод из электрохимической ячейки, помещают его в раствор перекиси водорода с концентрацией 0,1 М, содержащей раствор анализируемого вещества в исследуемой концентрации, и облучают в течение 60 с в ультрафиолетовом спектре, затем тиолированный индикаторный электрод возвращают в электрохимическую ячейку, проводят регистрацию вольтамперограмм электровосстановления кислорода и определяют коэффициент антирадикальной активности R по формуле: R=1-((Srs-St)/(Sr-St)), где St - площадь под вольтамперограммой электровосстановления кислорода после нанесения монослоя алкантиолов; Sr - площадь под вольтамперограммой электровосстановления кислорода после обработки тиолированного электрода свободными радикалами при отсутствии анализируемого вещества; Srs - площадь под вольтамперограммой электровосстановления кислорода после обработки тиолированного электрода свободными радикалами в присутствии анализируемого вещества.

Полупроводниковый датчик диоксида азота // 2750854

Изобретение относится к области газового анализа, в частности к полупроводниковым датчикам диоксида азота. Полупроводниковый датчик диоксида азота содержит полупроводниковое основание, нанесенное на непроводящую подложку, при этом полупроводниковое основание выполнено из поликристаллической пленки твердого раствора состава (InAs)0,18(CdTe)0,82.

Устройства и способы анализа почвы in situ // 2759207

Изобретение относится к области анализа почв, в частности к техническому анализу сельскохозяйственных или садовых почв. В частности, изобретение относится к сенсорному устройству для анализа почвы in situ, способу анализа почвы in situ и устройству, настроенному для выполнения способа анализа почвы, причем указанное устройство совместно и во взаимодействии с одним или более из указанных сенсорных устройств представляет собой систему для анализа почвы in situ. Сенсорное устройство содержит узел датчика, содержащий один или более датчиков, которые сконфигурированы по отдельности или совокупно для одновременного измерения in situ по меньшей мере двух из следующих свойств почвы, подлежащей анализу, и для предоставления соответствующих данных измерений: (a) спектр импеданса, (b) температура, (c) спектр поглощения NIR-VIS-UV в спектральном диапазоне от NIR (ближняя инфракрасная область спектра) до UV (ультрафиолетовая область спектра), и (d) кислотный или щелочной характер, в частности значение pH. В этом случае расстояние между, в каждом случае, двумя датчиками узла датчика, которое определяется по отношению к соответствующим датчикам измеряемой переменной величины, не превышает значение 10 см. Технический результат – обеспечение улучшенных устройств и способов анализа почвы in situ. 3 н. и 22 з.п. ф-лы, 7 ил.