Способ контроля сцепления анкерной крепи с массивом горных пород



G01N29/045 - Исследование или анализ материалов с помощью ультразвуковых, звуковых или инфразвуковых волн; визуализация внутреннего строения объектов путем пропускания через них ультразвуковых или звуковых волн через предметы (G01N 3/00-G01N 27/00 имеют преимущество; измерение или индикация ультразвуковых, звуковых или инфразвуковых волн вообще G01H; системы с использованием эффектов отражения или переизлучения акустических волн, например акустическое изображение G01S 15/00; получение записей с помощью способов и устройств, аналогичных используемым в фотографии, но с использованием ультразвуковых, звуковых или инфразвуковых волн G03B 42/06)

Владельцы патента RU 2790418:

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСИС" (RU)

Изобретение относится к горной промышленности и предназначено для контроля сцепления анкерной крепи с массивом горных пород. Способ включает импульсное возбуждение вибраций в анкерной крепи, связующей массе и массиве горных пород посредством источника тестового сигнала, цифровую регистрацию последовательности временных отсчетов сигнала вибрационного отклика анкерной крепи на импульсный тестовый сигнал, преобразование временных отсчетов в цифровой спектр и его спектральный анализ. При этом определяют максимальное значение амплитуды цифрового спектра и соответствующую ей частоту, к которой определяют ближайшие нижнюю и верхнюю частоты цифрового спектра и соответствующие им значения амплитуд цифрового спектра, определяют частоту f0, соответствующую максимальному значению амплитуды аппроксимирующего спектра, акустическую добротность Q и максимальное значение амплитуды А0 аппроксимирующего спектра, по которым осуществляют оценку сцепления анкерной крепи и массива горных пород. Технический результат - повышение точности контроля сцепления анкерной крепи с массивом горных пород за счет повышения стабильности показаний и снижения погрешности при определении информативных параметров, по которым осуществляется контроль. 5 ил.

 

Изобретение относится к горной промышленности и предназначено для контроля сцепления анкерной крепи с массивом горных пород, необходимого для поддержания ею массива горных пород в устойчивом состоянии.

Известен способ испытания анкерной крепи (JP 2003139673 A, опублик. 14.05.2003) путем измерения усилия вытягивания анкера, в котором испытательное оборудование собирают на склоне массива горных пород, центрируя его вокруг стержня испытываемого анкера, и проводят испытание на вытягивание. В связи с этим к анкеру прилагается вытягивающая нагрузка за счет приведения в действие гидравлического домкрата через гидравлический насос.

Недостатком такого способа контроля анкерной крепи с помощью определения усилия вытягивания является повышенная трудоемкость испытания и опасность обрушения горных пород при контроле анкерного крепи кровли и стенок подземных горных выработок, а также бортов и уступов карьеров.

Наиболее близким по технической сущности к предложенному способу является способ контроля анкерной крепи массива горных пород (RU 2443867 С1, опубл. 27.02.2012), включающий ударное возбуждение вибраций в анкерной крепи и через нее в массиве горных пород посредством ударного механизма, цифровую регистрацию в виде последовательности отсчетов сигнала по времени, преобразование их в цифровой спектр в виде отсчетов по частоте, и спектральный анализ акустического сигнала отклика на удар по выступающему концу крепи из массива горных пород в анкерной крепи с помощью измерительной системы с последующей оценкой свойств массива горных пород и крепи. При этом регистрируют во времени акустический сигнал возбуждения вибраций в анкерной крепи, включающий зону движения ударного механизма к выступающему концу анкерной крепи, зону взаимодействия ударного механизма с анкерной крепью и зону реакции анкерной крепи, затем осуществляют вычисление спектра акустического сигнала возбуждения вибраций в анкерной крепи и делят на него спектр сигнала отклика на удар по выступающему концу анкерной крепи, после чего по полученному отношению судят о сцеплении анкерного крепления с массивом горных пород. Этот способ принят нами в качестве прототипа.

Недостатком данного способа при цифровой регистрации и обработке сигнала является большая погрешность расчета цифрового спектра и определения информативных параметров, по которым осуществляется оценка сцепления анкерной крепи с массивом горных пород.

Техническим результатом изобретения является повышение точности контроля сцепления анкерной крепи с массивом горных пород за счет повышения стабильности показаний и снижения погрешности при определении информативных параметров, по которым осуществляется контроль.

Технический результат достигается следующим образом.

Способ контроля сцепления анкерной крепи с массивом горных пород включает импульсное возбуждение вибраций в анкерной крепи, связующей массе и массиве горных пород посредством источника тестового сигнала, цифровую регистрацию с помощью измерительной системы последовательности временных отсчетов сигнала вибрационного отклика анкерной крепи на импульсный тестовый сигнал, преобразование временных отсчетов в цифровой спектр в виде спектральных отсчетов и его спектральный анализ с последующей оценкой сцепления анкерной крепи с массивом горных пород.

Отличие способа заключается в том, что определяют максимальное значение амплитуды цифрового спектра и соответствующую ей частоту, к которой определяют ближайшие нижнюю и верхнюю частоты цифрового спектра и соответствующие им значения амплитуд цифрового спектра, затем определяют частоту f0, соответствующую максимальному значению амплитуды аппроксимирующего спектра, по формуле

А1 - максимальное значение амплитуды цифрового спектра,

f1 - частота, соответствующая максимальному значению амплитуды А1,

f2 - ближайшая к f1 нижняя частота цифрового спектра,

A2 - значение амплитуды цифрового спектра, соответствующее частоте f2,

f3 - ближайшая к f1 верхняя частота цифрового спектра,

А3 - значение амплитуды цифрового спектра, соответствующее частоте f3,

затем определяют акустическую добротность Q по формуле:

и максимальное значение амплитуды А0 аппроксимирующего спектра по формуле:

по которым осуществляют оценку сцепления анкерной крепи и массива горных пород.

Способ контроля сцепления анкерной крепи с массивом горных пород основан на физических закономерностях, наблюдаемых при контроле сцепления анкерной крепи с массивом горных пород цифровыми методами. Сцепление анкерной крепи с массивом горных пород зависит от полноты заполнения связующей массой пространства между анкером и массивом горных пород. При хорошем контакте анкерной крепи с массивом горных пород это пространство полностью заполнено связующей массой. При этом несущая способность анкерной крепи соответствует установленным требованиям. Если связующая масса заполняет пространство между анкерной крепью и массивом пород не полностью, несущая способность анкерной крепи ниже требуемой, что недопустимо. Полнота или неполнота заполнения связующей массой сказывается также и на информативных параметрах контроля, которые должны измеряться с минимальной погрешностью. Цифровая регистрация сигналов, по которым определяются информативные параметры контроля, имеет свои особенности. Они обусловлены грубым интервалом дискретизации по частоте fд при оценке информативных параметров спектра полезного сигнала отклика на удар - частоты f0 и амплитуды А0 спектрального максимума, а также акустической добротности Q=f0/Δf, где Δf - ширина спектра на уровне А0/√2. Этот недостаток является принципиальным и физически обусловлен малой длительностью полезного сигнала акустического отклика на удар из-за сильного затухания вибраций в анкерном креплении, имеющим контакт с массивом горных пород.

Интервал дискретизации по частоте fд определяется формулой fд=1/Т, где Т - длительность регистрации сигнала. Уменьшить интервал дискретизации, а вместе с ним и погрешность определения информативных параметров, можно было бы путем увеличения Т. Но увеличение длительности регистрации сигнала Т больше длительности полезного сигнала приводит к регистрации помимо основной части сигнала также участка его исчезающе малых значений в смеси с шумом. Это вызывает увеличение мощности шума без увеличения мощности полезного сигнала. При этом снижается отношение сигнал/шум, ухудшается точность определения информативных параметров, по которым оценивается сцепление анкерной крепи с массивом горных пород, достоверность его контроля также ухудшается. Интерполяция отсчетов цифрового спектра и расчет информативных параметров спектра по предложенным формулам решает указанную проблему.

Изобретение иллюстрируются чертежом, где на фиг. 1 представлена схема контроля сцепления анкерной крепи с массивом горных пород; на фиг. 2 - форма последовательности отсчетов по времени сигнала вибрационного отклика анкерной крепи на импульсный тестовый сигнал; на фиг. 3 цифровой спектр сигнала вибрационного отклика анкерной крепи на импульсный тестовый сигнал и аппроксимирующий спектр в случае совпадения максимумов их спектров; на фиг. 4 - цифровой спектр сигнала вибрационного отклика анкерной крепи на импульсный тестовый сигнал в случае несовпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра; на фиг. 5 - цифровой спектр сигнала вибрационного отклика анкерной крепи на импульсный тестовый сигнал и аппроксимирующий спектр в случае несовпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра и расчете информативных параметров контроля по аппроксимирующему спектру.

На чертеже показаны шпур 1, массив 2 горных пород, связующая масса 3, анкер 4, выступающий конец 5 анкера 4, гайка 6 и шайба 7, источник 8 тестового сигнала, приемник 9, усилитель 10, частотный фильтр 11, аналого-цифровой преобразователь 12, решающий блок 13, блоки 14 памяти, дисплей 15, блоки 10-15 образуют измерительную систему 16, цифровые временные отсчеты 17, точки 18 отсчетов цифрового спектра, кривая 19 цифрового спектра, точка 20 спектральных максимумов цифрового и аппроксимирующего спектров в случае их совпадения, точка 21, которой соответствует частота f1 в случае совпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра, кривая 22 аппроксимирующего спектра, точка 23 пересечения кривой 19 и кривой 22 в случае совпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра, которой соответствует частота f2, точка 24 пересечения кривой 19 и кривой 22 в случае совпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра, которой соответствует частота f3, точка 25 спектрального максимума кривой 22 аппроксимирующего спектра в случае несовпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра, первая точка 26 пересечения кривой 19 и кривой 22 в случае несовпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра, вторая точка 27 пересечения кривой 19 и кривой 22 в случае несовпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра, третья точка 28 пересечения кривой 19 и кривой 22 в случае несовпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра, точка 29, в которой определяется частота f1, в случае несовпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра, уровень 30 полосы частот, соответствующей А1/√2 в случае совпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра, точка 31, в которой определяется частота f0, уровень 32 полосы частот, соответствующей А0/√2 в случае несовпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра.

Способ осуществляется следующим образом.

В шпуре 1 в массиве 2 горных пород с помощью связующей массы 3 установлен анкер 4, являющийся основной частью анкерной крепи. На выступающем конце 5 анкера 4 размещены гайка 6 и шайба 7, находящиеся в плотном контакте с массивом 2 горных пород Гайка 6 и шайба 7 могут отсутствовать в некоторых конструкциях анкерной крепи. Выступающий конец 5 анкера 4 находится в механическом контакте с источником 8 тестового сигнала, выполненного, например, в виде механического ударника или излучающего пьезопреобразователя (на чертеже не показаны), и приемником 9, выход которого соединен с последовательно включенными усилителем 10, частотным фильтром 11, аналого-цифровым преобразователем 12, решающим блоком 13 с блоками памяти 14, и дисплеем 15. Блоки 10-15 образуют измерительную систему 16.

Цифровые временные отсчеты 17, зарегистрированные измерительной системой 16, в совокупности друг с другом имеют вид колебательного процесса, затухающего во времени (фиг. 2).

Точки 18, соответствующие отсчетам цифрового спектра, рассчитанные по временным отсчетам 17, размещаются на кривой 19 цифрового спектра, имеющей спектральный максимум в точке 20 с максимальным значением амплитуды A1, которой соответствует частота спектрального максимума f1 в точке 21 (фиг. 3).

Разница частот между соседними спектральными отсчетами равна интервалу дискретизации fд по частоте. В данном случае спектральный максимум кривой 19 цифрового спектра в точке 20 с максимальным значением амплитуды А1 совпадает с максимумом кривой 22 аппроксимирующего спектра с максимальным значением амплитуды А0, устанавливаемого из условия совпадения кривой 19 цифрового спектра и кривой 22 аппроксимирующего спектра в точке 20 и еще в двух точках 23 и 24, соседних с точкой 20. Точке 23 соответствует нижняя частота f2 ниже частоты f1 и значение амплитуды А2 цифрового спектра, а точке 24 соответствует верхняя частота f3 выше частоты f1 и значение амплитуды А3 цифрового спектра.

Ввиду случайности регистрируемого сигнала точки 18 на кривой 19 цифрового спектра могут располагаться по-разному по отношению к кривой 22 аппроксимирующего спектра. В одном случае точка 20 кривой 19 цифрового спектра с максимальным значением амплитуды А1 совпадает с максимумом кривой 22 аппроксимирующего спектра с максимальным значением амплитуды А0 (фиг. 3).

В другом случае (фиг.4) спектральный максимум кривой 22 аппроксимирующего спектра в точке 25 с максимальным значением амплитуды А0 находится между соседними точками 26 и 27 кривой 19 цифрового спектра, которым соответствуют амплитуда А1 и частота f1 и амплитуда А3 и частота f3. Точки 26 и 27 являются первой и второй точками пересечения кривой 19 цифрового и кривой 22 аппроксимирующего спектров.

Третьей точкой пересечения кривой 19 цифрового спектра и кривой 22 аппроксимирующего спектра является точка 28, которой соответствуют амплитуда А2 и частота f2, определяемая в точке 29, ниже f1.

При этом амплитуда А1 в точке 26 будет значительно меньше амплитуды А0 в точке 25 кривой 22 аппроксимирующего спектра. Определение акустической добротности Q как отношение частоты f1 в точке 26 к полосе частот на уровне 30, соответствующем А1/√2, не будет соответствовать кривой 22 аппроксимирующего спектра с амплитудой А0 в точке 25 и частотой f0, определяемой в точке 31, и будет иметь большую погрешность.

Амплитуда А0 в точке 25, частота f0 в точке 31, как и акустическая добротность Q, определенные по кривой 22 аппроксимирующего спектра с учетом уровня 32, соответствующего А0/√2 (фиг. 5), имеют более близкие показания к этим же параметрам, полученным для случая совпадения спектральных максимумов кривых 19 и 22 цифрового и аппроксимирующего спектров, показанным на фиг. 3.

Таким образом, использование аппроксимации по предложенным формулам дает более стабильные показания и меньшую погрешность при определении информативных параметров, по которым осуществляется контроль сцепления анкера с массивом горных пород.

В процессе реализации способа с помощью источника 8 тестового сигнала осуществляется импульсное силовое воздействие на выступающий конец 5 анкера 4 и регистрация вибраций, создаваемых в анкере 4, приемником 9, который преобразует вибрации анкера 4 в электрический сигнал.

Электрический сигнал проходит через усилитель 10, частотный фильтр 11 и в аналого-цифровом преобразователе 12 преобразуется в цифровую форму. Показания в виде цифровых временных отсчетов 17 поступают в решающее устройство 13, в котором записываются в блоки 14 памяти и в котором рассчитываются информативные параметры контроля - частота f0 и амплитуда А0 спектрального максимума, а также акустическая добротность Q. По этим информативным параметрам в решающем устройстве производится оценка сцепления анкера с массивом пород. Обработка цифровых отсчетов 17, записанных в блоки 14 памяти, может осуществляться в измерительной системе 16 как оперативно, непосредственно в месте размещения анкера 4, так и позднее в лабораторных условиях.

При обработке электрического сигнала, соответствующего временными отсчетам 17, с помощью быстрого преобразования Фурье рассчитываются точки 18 отсчетов цифрового спектра, образующие кривую 19 цифрового спектра, в котором путем перебора и сравнения друг с другом отсчетов точек 18 определяется точка 20 спектральных максимумов цифрового и аппроксимирующего спектров в случае их совпадения, которой соответствует амплитуда А1, кривая 22 аппроксимирующего спектра, точка 23 пересечения кривой 19 и кривой 22 в случае совпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра, которой соответствует частота f2, а также точка 21, которой соответствует частота f1 в случае совпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра.

Для определения акустической добротности Q определяется ширина спектра на уровне 30 полосы частот, соответствующей A1/√2 в случае совпадения максимумов цифрового спектра и аппроксимирующего спектра.

Кроме кривой 19 цифрового спектра на фиг. 3 изображена кривая 22 аппроксимирующего спектра, которые совпадают в точке 20 их спектральных максимумов, которой соответствует частота f1, а также в точке 23, которой соответствует частота f2, и в точке 24, которой соответствует частота f3.

Ввиду влияния случайных факторов кривая 19 цифрового спектра и кривая 22 аппроксимирующего спектра могут располагаться так, что точка 26 максимального отсчета кривой 19 цифрового спектра, которой соответствуют амплитуда А1 и частота f1, и точка 25 максимального отсчета кривой 22 аппроксимирующего спектра с максимальным значением амплитуды А0 не будут совпадать (фиг. 4), что приведет к значительной погрешности определения A0, f0 и Q.

При испытании описанного способа в качестве преобразователя вибрации использовался акселерометр с полосой регистрируемых частот от 20 Гц до 2,5 кГц. В качестве измерительной системы использовался компьютер с записью показаний в память и последующей их обработкой. Способ контроля сцепления анкерного крепления с массивом горных пород дает существенное снижение погрешности определения информативных параметров контроля. В случае несовпадения максимумов расчеты по точкам цифрового спектра F01=1094.5 Гц, А01=0.8439 В, Q01=25,7, а по аппроксимирующей кривой дают F02=1104 Гц, A02=1.31 В, Q02=65,8. Относительные погрешности в этом случае составляют: для частоты спектрального максимума γF=0,86%; для амплитуды спектрального максимума γA=35,6%; для добротности γQ=60,9%, т.е. они значительны.

При использовании изобретения относительные погрешности малы и близки к погрешностям для случая совпадения максимумов. Расчеты по точкам цифрового спектра дают F03=1036,9 Гц; A03=0,82 В; Q03=17,7, а по аппроксимирующей кривой F04=1036,9 Гц; А04=0,82 В; Q04=17,19. Относительные погрешности составляют: для частоты спектрального максимума γF=0%; для амплитуды спектрального максимума γA=0%; для добротности γQ=2,8%.

Таким образом предлагаемый способ и расчетные формулы существенно повышают стабильность показаний в случаях совпадения и несовпадения максимумов цифрового и аппроксимирующего спектров и в значительной степени снижают погрешность определения информативных параметров, по которым оценивается сцепление анкерной крепи с массивом горных пород. Дополнительным преимуществом предлагаемого способа контроля сцепления анкерной крепи с массивом горных пород является повышение точности определения длины анкерного крепления, осуществляемого по частоте спектрального максимума f0.

Способ контроля сцепления анкерной крепи с массивом горных пород, включающий импульсное возбуждение вибраций в анкерной крепи, связующей массе и массиве горных пород посредством источника тестового сигнала, цифровую регистрацию с помощью измерительной системы последовательности временных отсчетов сигнала вибрационного отклика анкерной крепи на импульсный тестовый сигнал, преобразование временных отсчетов в цифровой спектр в виде спектральных отсчетов и его спектральный анализ с последующей оценкой сцепления анкерной крепи с массивом горных пород, отличающийся тем, что определяют максимальное значение амплитуды цифрового спектра и соответствующую ей частоту, к которой определяют ближайшие нижнюю и верхнюю частоты цифрового спектра и соответствующие им значения амплитуд цифрового спектра, затем определяют частоту f0, соответствующую максимальному значению амплитуды аппроксимирующего цифрового спектра, по формуле

А1 - максимальное значение амплитуды цифрового спектра,

f1 - частота, соответствующая максимальному значению амплитуды А1,

f2 - ближайшая к f1 нижняя частота цифрового спектра,

A2 - значение амплитуды цифрового спектра, соответствующее частоте f2,

f3 - ближайшая к f1 верхняя частота цифрового спектра,

А3 - значение амплитуды цифрового спектра, соответствующее частоте f3,

затем определяют акустическую добротность Q по формуле:

и максимальное значение амплитуды А0 аппроксимирующего цифрового спектра по формуле:

по которым осуществляют оценку сцепления анкерной крепи и массива горных пород.



 

Похожие патенты:

Использование: для дефектоскопии гидроакустического покрытия. Сущность изобретения заключается в том, что излучатель и приемник звуковых сигналов объединены в одном устройстве, жестко закрепленном и установленном на подводном телеуправляемом носителе, который движется вдоль поверхности подводного объекта по заданной траектории, в процессе движения выполняется излучение звуковых сигналов, прием звуковых сигналов, отраженных от подводного объекта с гидроакустическим покрытием, и определение коэффициента отражения от гидроакустического покрытия, при этом предварительно в условиях гидроакустического бассейна измеряют коэффициенты отражения от образцов гидроакустического покрытия с дефектом и без дефекта с учетом участка корпуса, на который оно наносится, изменением частоты добиваются отношения коэффициентов отражения образцов с дефектом и без дефекта гидроакустического покрытия более чем в 2 раза и фиксируют выбранную частоту, в дальнейшем измеряют коэффициент отражения гидроакустического покрытия на подводном объекте с помощью подводного телеуправляемого носителя и сравнивают с результатом, полученным в гидроакустическом бассейне, при увеличении коэффициента отражения от гидроакустического покрытия без дефекта более чем в 2 раза считается, что гидроакустическое покрытие с дефектом.
Изобретение относится к медицине, а именно к эндокринологии. Определяют в сыворотке крови уровень альбумин-скорректированного кальция и паратиреоидного гормона, скорость клубочковой фильтрации.

Использование: для контроля глубины дефектов типа «складка» в изделиях из стеклопластиковых материалов ультразвуковым методом. Сущность изобретения заключается в том, что контроль глубины дефектов типа «складка» в изделиях из стеклопластиковых материалов выполняют ультразвуковым методом, который включает установку излучателя и приемника ультразвуковых колебаний на одинаковом расстоянии L/2 от оси складки, а в бездефектной области стеклопластика на базе L, фиксирование времени распространения волны, огибающей складку, и времени распространения волны на участке стеклопластика без складки, при этом для определения глубины складок используют поверхностные и подповерхностные ультразвуковые волны, которые возбуждают и принимают в материале изделия с помощью пьезоэлектрических преобразователей с коническими волноводами для фокусировки ультразвукового поля и возможности обеспечения оптимального угла ввода ультразвуковых волн в стеклопластиковый материал на частоте от 0,5 до 2 МГц, при этом измерение времени распространения поверхностных или подповерхностных ультразвуковых волн в бездефектной области осуществляют два раза с двух сторон складки на одной линии с измерением времени распространения ультразвуковых волн на складке, и определяют глубину складки по предварительно установленной регрессионной зависимости.

Изобретение относится к технологии производства смесей, в частности к контролю качества гомогенности смесей в процессе их приготовления в смесителе. Способ контроля качества смеси в процессе её приготовления в смесителе включает контроль качества готовой смеси, регистрацию на всех этапах по ходу технологического цикла мощности акустического шума, при этом о готовности смеси и о необходимости отключения привода смесителя судят по изменению мощности акустического шума.

Использование: для ультразвукового неразрушающего контроля качества стеклопластиков после пропитки кремнийорганическими смолами. Сущность изобретения заключается в том, что выполняют излучение импульсов ультразвуковых колебаний излучателем, прием импульсов, прошедших в изделии, приемником, измерение скорости распространения продольных ультразвуковых волн на частоте от 1 до 20 МГц, распространяющихся по нормали к плоскости армирования стеклопластика, при этом измерение скорости ультразвуковых волн осуществляют после отверждения связующего и повторно после пропитки кремнийорганической смолой и ее полимеризации, с последующим контролем качества пропитки стеклопластика кремнийорганической смолой по величине изменения скорости ультразвуковых волн.

Использование: для измерения продольной скорости звука в тонких полимерных звукопрозрачных пленках. Сущность изобретения заключается в том, что выполняют измерение коэффициентов прохождения ультразвука через пленку и отражения от нее, при этом сравнивают расчетные значения этих коэффициентов с их измеренными значениями, причем расчеты коэффициентов прохождения и отражения выполняют при заданных значениях частот и скорости звука и при одном выбранном значении толщины пленки, для определения минимальной разницы расчетных и измеренных коэффициентов прохождения строят их графические зависимости от предполагаемой скорости звука в пленке для каждой заданной частоты, искомую скорость распространения звука в пленке определяют по минимальной разнице между измеренными и расчетными значениями коэффициентов прохождения ультразвука через пленку и отражения от нее в заданном диапазоне частот.

Использование: для контроля сварных швов зубчатых колес. Сущность изобретения заключается в том, что используют преобразователь с прозрачной насадкой, наружная поверхность которой выполнена цилиндрической формы и соответствует взаимодействующей с ней внутренней поверхностью ступицы зубчатого колеса.

Изобретение относится к медицине, а именно к экологии, и может быть использовано для диагностики у детей аллергического ринита, ассоциированного с сочетанным воздействием химических факторов атмосферного воздуха и персистирующей герпес-вирусной инфекции. При содержании в крови ребенка уровня бензола не менее чем в 1,1 раза выше референтного уровня, равного 0 мг/дм3, уровня формальдегида не менее чем в 1,1 раза выше референтного уровня, равного 0,0076 мг/дм3, уровня марганца не менее чем в 1,1 раза выше референтного уровня, равного 0,017 мг/дм3, уровня хрома не менее чем в 1,1 раза выше референтного уровня, равного 0,0047 мг/дм3, и уровня никеля не менее чем в 1,1 раза выше референтного уровня, равного 0,0043 мг/дм3, IgE специфического к формальдегиду, марганцу, никелю и IgG специфического к бензолу, при одновременном наличии совокупности следующих показателей: уровня показателя моды (Мо) в пределах 0,705-0,860 сек; уровня показателя амплитуды моды (АМо) в пределах 24,40-39,10%; показателя индекса напряжения (ИН1) в пределах 34,50-87,10 у.е.; соотношения индекса напряжения в клиноортостатической пробе к индексу напряжения в исходном состоянии (ИН2/ИН1) в пределах 1,55-3,55 у.е.; наличия реактивной гиперплазии лимфоузлов верхней яремной группы; содержания абсолютного количества CD56+-лимфоцитов в пределах 0,306-0,368⋅109/дм3; уровня ИЛ-4 в пределах 1,99-3,57 пг/см3, ИЛ-6 в пределах 0,90-2,19 пг/см3; уровня прямого билирубина в пределах 5,50-6,08 мкмоль/дм3; уровня общей железосвязывающей способности (ОЖСС) в пределах 62,0-67,74 мкмоль/дм3; уровня IgE общего в пределах 124,66-205,18 МЕ/см3 диагностируют у ребенка наличие аллергического ринита, ассоциированного с сочетанным воздействием химических факторов атмосферного воздуха и персистирующей герпес-вирусной инфекции.

Использование: для сканирования объекта инспекции при дефектоскопии. Сущность изобретения заключается в том, что размещают искательную головку дефектоскопа между колесами следящего шасси на вертикальной оси его кинематической связи с исполнительным устройством, задают траекторию сканирования, обеспечивают рабочий контакт искательной головки дефектоскопа с телом объекта инспекции, при помощи исполнительного устройства катят опорные колеса шасси по поверхности объекта инспекции, следуя траектории сканирования и проводя неразрушающий контроль данного объекта, при этом посредством указанных колес выдерживают постоянным зазор между головкой и объектом инспекции на траектории сканирования, а при нахождении головки в непосредственной близи от края объекта инспекции или непосредственно на его краю поворачивают шасси с вывешиванием одного из колес шасси за край объекта инспекции с опорой на одно колесо и исполнительное устройство.

Использование: для дефектоскопического сканирования. Сущность изобретения заключается в том, что установка для дефектоскопического сканирования содержит ведущее исполнительное устройство и ведомый измерительный модуль с ходовой частью, посередине которой закреплена искательная головка дефектоскопа, при этом установка выполнена с возможностью хода модуля по вертикали, содержит узел поворота ходовой части модуля на месте, при этом ходовая часть выполнена в виде одноосного шасси с опорными колесами.

Использование: для измерения толщины стенки труб из ферромагнитных сплавов. Сущность изобретения заключается в том, что размещают с возможностью движения над поверхностью трубы по меньшей мере два датчика, конструктивно находящиеся в одном корпусе, один из которых - ультразвуковой, выполненный в виде электромагнитно-акустического преобразователя и подключенный к генератору формирования импульсного тока и блоку обработки ультразвуковых сигналов, второй - магнитоиндукционный, выполненный в виде датчика Холла и подключенный к блоку обработки магнитоиндукционных сигналов, осуществляют сканирование поверхности трубы датчиками по спиралевидной траектории при линейном перемещении и вращении трубы вокруг своей оси в условиях общего приложенного постоянного магнитного поля, генерируемого источником магнитного поля, при этом производят измерения толщины стенки трубы в одной и той же точке измерения магнитоиндукционным и ультразвуковым датчиками, сигналы акустических волн, полученные ультразвуковым датчиком, передают в блок обработки ультразвуковых сигналов, а сигналы от магнитных полей, полученные магнитоиндукционным датчиком, передают в блок обработки магнитоиндукционных сигналов, затем результаты обработки из блоков обработки ультразвукового и магнитоиндукционного сигналов передают в общий блок обработки результатов, выполненный с возможностью формирования результирующих измерений о толщине стенки трубы и осуществляющий постоянную калибровку результатов измерений магнитоиндукционным датчиком по результатам измерений ультразвуковым датчиком с учетом временного сдвига, вызванного разным временем прохождения каждой точки измерения ультразвуковым и магнитоиндукционным датчиками, результаты откалиброванных измерений выводят в виде диаграммы на устройство индикации, в случае отсутствия результатов измерений ультразвуковым датчиком на устройство индикации выводят результаты измерений магнитоиндукционным датчиком.
© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2022-06-27 2023-02-20T10:00:18
Наверх