Способ выделения растворителя из рафинатной фазы
ОЙКСАНИЕ
Ресе>бе»е Д 3 О g P + Т » Я Ц Я
Заьиси;ii:Iй от патента М
М. Кл. С 07с 7/08
Заявлено 30.V1.1971 (¹ 1678288j23-4) Приоритет
Государственный комитет
Совета Министров СССР ао делам изобретений н открытий
УДК 66.061.8(088 8) Опубликов»íî 27.IX.1973. Бюллетень . (е 38
Дата опубл!и .о(из Ня описания 25Х(.1974
Автор изобретения ((ностра нец
Герберт Литл Томпсон (Сое.-(инеипые Штаты Ал!ерики) ((l!ОСTPЯИ!IЯЯ (()11(i)!3
«Юниверсал Ойл Продактс Компани» (Соединенные Штаты Америки) Заявитель
СПОСОБ ВЫДЕЛЕНИЯ РАСТВОРИТЕЛЯ ИЗ ГАФИ11АТНОЙ ФАЗЫ
ПРОЦЕССА ЖИДКОСr oA КСТРАК@ИИ
АРОМАТИЧЕСКИХ УГЛЕВОДОРОДОВ
0 ;0
В l- H OI,— Я
1 1 .! 2 Н (..Н Г1), ) ,4
Ь (.11
КС=СН о i ъ
-112
ll
С(1 — (Н
5- суле,»рпен
Й бъ9 олею
Изобретение о) носится к жидкост iiOlt эк( трякции ароматических углеводородов из углеводородного сырья, в частности, к способу въ|деления растворителя из lie(I p0! 1»TII teel!01! рафинатной фазы с помощью в(ори шого lp<)- 5 цесса эксгрякции раствори)ел l волан.
Известно, что неаромати !eel..»; р-II(IIII!3) i(BI( фаза, выходящая из .-: кстр!(Нllilt)IIIIoI (гзн:3 процесса -.! Hc(р((кции аром;1 LHHect ti х уг Tello, (Ородов, содержит растворитель, P3cTBopHTe;II 10 необходимо у (валять из 1)я!11ии,л ной фазы lie только IIOTO)iy, 110 Он )to»!el iI(el(!3 IL 1(pli дальнейшей переработке рафинатя или при егo использов;(нии, Ho H IIQTO!Iy, ITo i loci 051 IIIII(c его потери с потоком ря(1)1(н!(т(1 и;-жe;iа гель- 15 но сказываю (ся на экономичес(: их показателях процесса экстракции аро.,i3тических углеводородов.
Выделение растворителя из HO)ol;1 ряфиия- 20 та можно осуществить перегонкой, или сорбцией, или вторичной экстракцией сольвеит-l.
Типичным р ястворителел(, и р именяемы м B промышленной экстракции ароматических углеводоро;(ов, является раствор(ггель сульфо- 25 ланового типа. Растворители сульфолянового типа имеют следующую структурную формулу где 11, 12, 1 2 H Р(представ 1 нет сооой 8010род, ялкильнук) группу с 1 — 10 углеродными
3)0.,13)lè, ялкоксильный радикал с l — 8 углероднь(;ttl ятомяли(или ярялкильиый радикал с — 12 \ гл -pOäi(û,!1! I)TÎìñ)>iè. (,р< л!с ioia, в 1;ячес) ве растворителей обычНО ПСПОЛьЗУЮт ДЛЯ -)КСтРаКИ ИИ ЯРОМ атИЧЕСКИХ углеводородов сульфолсны, например 2-сульфолен и IH 3-слльфолен следую(пей структурнои формулы или 2-мети.(сл л ьфол 3 н, 2,4- IH >IeTII Tcyльфол 3 и метил-2-сульфониловый эфир, я-арил-3-суль фониламин, 2-сульфонилацетат, диэтиленгли399104
15 г0 о а
В-СН СН- R
1 1 4
11г Сн
30 коль и рязцыс полнэтнлснгликоли, дипропиленгликоль и разные полипропиленгликоли, или диметилсульфоксид, или N-мстилпирролидон и т. п.
Предпочтительным растворителем является сульфолан слсдующ(и структурной формулы
Поскольку типн шые растворнтели, используемыс при экстракцин ароматических углеводородов, растворяются в воде, нх Обычно экстряп!руют нз ряфинатной фазы прем смешеш(я се с нодон в экс(рякционном устройстве. Эксipai 1 ашнга плн в башне с соответствующими тярслкамн нлн в контакторе с вращающимся диском. Растворнтель затем легко выделяют из водного раствора перегонкой. Одной нз типичных экстрякцнонных коло(ш с экстря1
ОООр j JIOBatttt51 )KCTJ) at
Tap(. лок, сна ожснны х i)aTpi 0!
При использовании этого типа тарелок для водной экстракции обычно расстояние между тарелками составляет около 0,6 м. В пространстве между тарелками обычно находится слой около 0,3 м водной фазы над водной фазой. Углеводород проходит вверх через отверстия в тарелках при скорости 0,6 м/сек, предпочтительно при скорости около 0,3 м/сек. Эти ограничения расстояний между тарелками и скорости принимают в таких устройствах для того, чтобы свести к минимуму проннкание фаз друг в друга и максимально увеличить эффективность экстракции на тарелках. Однако установлено, что в промышлеш1ых уст t tloBKax при извлечении растворителя из рафннатной фазы путем экстракции водой выход не соответствует тому выходу, который мо)кно ожидя)ь, исходя из данных о растворимос!и и эффективности экстракционной установки. Увеличение количества ступеней Koitтакта приводит, с одной стороны, к увеличению степени выделения растворителя, а, с друroid стороны, ухудшает экономические показатели процесса и усло)княет (схнологнческое оборудование уже существующих промышленных установок. Цель изобретения — повышение степени выделения растворителя прп минимальном количестве перфорированных тарелок в экстракЦИОШ(Ой КОЛОН НС. Согласно предлагаемому способу рафинатную фазу пропуска(от через отверстия в 1арслках со скоростью более 0,6 it/сек, предпочтительно 1,6 — 2,4 м/сек. Предлагаемы;t cllocoбом мо кно Bttдслить из раф|шатной фазы сульфолановые растворнтсли общей формулы где R t, Р,, Iis и 1< яв)! 5110тся !1тО \!Ох! Iio дородя, алкильной группой с 1 — 10 углеродными ятомамн, арнлалкильными ряднкялямн с 7 — 12 углероднымн атомами или алкоксильным радикалом с 1 — 8 углеродными атомами; и in выделить 2-сульфолсн, 3-сульфолен, диэтиленгликоль, дипропилецгликоль или триэтилснгликоль. Часть полученного нри этом (истОГÎ р(!(f)иllят(! рсниpK jлиpу !О f 1! а смешение с исходной ряфинатной фазой, Скорость прохо>кдсння получе1шой смеси через 01 перстня должна превышать 0,6 м/сск. I Ia фнг. 1 представлена упрощенна!1 схеМЯ ПО 1 ОKОВ, 1!ОК(1 It>IÂ(1 IOLLjЯ я ООЩ!1Н В я Р!13 !!Т Изо бретсния и од!ш нз предпочтительных спос0бов выполнения изобретения. 11a фнг. 2 предст!)влен комплект кривых, полученных по лабораторным данным, которые показыва!от улучшение выделения растворителя нз неяромяти !еских рафинатной фазы прн увеличении скорости прохождения через отверстия тарелок. 11а фнг. 3 представлены р ñ÷åòíûå данные для кош<рстного примера рафннатного состава и показано влияние скорости в отверстиях на различные конструктивные особенности экстракционной колонны. На фиг. 1 обычная рафпнатная фаза, содержащая растворитсль и неаромятнческий углеводород, выхо.!ит из зоны экстракцин ароматических (не показана на схеме) при температуре выше 66 С. Указанную фазу охлаж-. дают в тсплообменннке (не показан на схеме) и подают по линии 1 в колонну водной 399104 Поступающий поток Раф инат 550 550 Вода 150 10000 150 65 промывки 2 при температуре 38 С или ниже. В этой колонне имеется несколько экстракционных тарелок 3, каждая из которых состоит из перфорированного колпака II патрубков для стока. Для упрощения схемы на каждой тарелке показан только один сток. В колонне поддержигяют следующие рабочие условия: температура 16 — 49"С, обы шо около 38 С, и давление, достаточное для поддержания всех OObi«IIO давление прсвышает 3 ятм. Вода поступает в колонну 2 но линии 4 при молярном 0TIIOшенин !!оды к рафинатнои фазе от 0 5;10 2,0 моль на 1 моль. Если раствор)пелем является сул фолан, то молярное отношение вода: рафинатная фаза составляет от 1; 21 до 1,4: 1. Если выделяемым растворителем является полиалкиленгликоль, то нормально молярное отношение вода:рафинатная фаза составлясг от 0,5:1 до 1:1. Экстракционные тарелки в промывочной колонне 2 могут быть любого типа, пригодного для экстрак ии> при условии, что они работаIoT в условиях стекания рафинята через отверстия в колпаках. Так, на каждом колпаке тарелки находится водный слой, поступающий снизу вверх через патрубок па экстракционную тарелку. Углеводородная (1)аз!! находится под тарслкон íà i водной фазой, находящейся на ни>кней тарелке. По мере нрохо>кдсния углеводородной фазы вверх по колонне она проходит через отверс3ия в каждой экстракционной тарелке 3 со скоростью больше 0,6, прс;1почтительно, 1,5 — 2,4 M/ñåê. Обогащенная промывочная вода выходит из донной части колонны 2 ио линии 5 и поступает на последующую обработку для Bbl, Iåления из нее первичного растворителя, Чистый рафинат выходит из колонны 2 по линии 6 ипоступает либо на,дяльнейшу!о переработку, либо иа хранение. Чистый ряфинят содержит меньшее количество растворитсля, чем в TOM случае, когда скорость прохо>кдения в отверстия;; составляла менее 0,6 м/сек. Иногда при экстракции ароматических >, слеводородов желательно, чтобы установка экстракции работала при 50рр-ной расчетной загрузке. Следовательно следует нриш!мать меры, чтобы промывочная колонна 2 работала IIpH ну>KHblx скоростях прохо>к>!ения через отверстия в экстракционных тарелках для сохранения увеличенной эффективности экстракции несмотря на колебания расхода рафината. Для этого часть чистого ряфината можно рециркулировать, чтобы поддержать пу>кную скорость прохождения жидкости через отверстия в тарелках. Соответственно, если скорость подачи рафината умсш.шается либо за счет скорости подачи, либо 33 счет состава сырья B колонне ароматической экстракции (не показана на схеме), то часть чистого рафината отводится из линии 6 через лин)по 7 с заданной скоростью. Расход регулируется клапаном 8 так, 5 ЗО 50 чтобы суммарный расход углеводородов чер с 3 к 0 л 0 н и у B o;1 !10!i 11 p o %it bl 13 I(I I 2 б ы л до с т Яточ(II дс!я coxp!Иlсния нужной скорости прохождсlll!H жи !кости Icp(3 Отверсти)! В т(lрсл. кях 3. Циркулирующая часть чистого рафина та проходит через клянян 8 в линию 9, затем через запорный вентиль 10 в колонну Bo;itioi промывки 2 по линии 11. Исходный ряфинат содерж )ILL!)i ряс) воритсль, coitpI»(ясяется с циркулирующим рафинятом !10;I, самой ниж. ней тарелкой 3, зятем cxlcø iíít!é углсводо родный ноток поднимается Вверх через отвср С ГИ !! Б ЭКС ГP ii K l!1101111011 Т!1 РС 1 ко С НУ>K11011 CKO ростью в отверст»Hx. Согласно другому способу рафш!ат може) циркулировать через линию 12> запорный вен тиль 13 и лиш)ю 14 ii линию 1. Для этогс запорный вентиль 10 ня Illlill II 9 остаетс: закрытым и циркулирующий ряфинят смеши вается со сьс>ким B линни 1 до iiocTytI;ict»IH колонну 2. Данные, показанные на фиг. 2, получснь по лабораторным опытам, вь)полисчшым ня од ной экстрякцнонной тарелке ня p;I(!)IIII;ITIIoi фазе из промышленной экстрякш!Онной уста lloBK11. 1 !cxo:illbii! р<1(1)1!н!1) ci)tci!IIIBIIIOT с p!i;3 ЛИ>Н!Ы М Н КО,.IИ>ICÑTÂkI ÌII П "Pl3IlЧНОГ0 СОЛ ЬВСИ 1 Я !!POX!Ь!ВО>!Нт Ю Bo t>, ООРЯОЯ IЬIB IIOT, СМС!ИИ!3Я) чистую 130;Ió с различными количсствямн нер вичного раствор)ггеля (сульфоляна). В промы вочной коле соз;! Iio i различные концснтряци! ряСТВОр И!ели С це,ib!0 IIXI IITB!Iltll pB()OTI>1 В раз личных точк ix (Bcpxllei и I!it?t(ltci типично) колонны водной промывки. Исходный рафинат имел 3,>I. вес 0,703»pi 15,6 С (69,8 ЛР1 при 60 Ф), интервал кипени! 68 — 181 С (! 55 — 357 (1)). В этом рафинате со держалось 98,2 ot). /р жидких нсяроматпче СKИх 11 1.8 Об. /р >Kll;IКИX >11)ОM!!Tilч(>СKИХ, Пpl проведении опытов его смешивают с разным) КОЛИ>!ССГВЯ МИ РЯС 130PIIT(X IH. 1-1а фиг. 2 показан график заи!симости про цента экстрягировяиия 0Т скорости В отвср стиях. На э1ом графике имеются три кривыс все онн получены для экстрякционной тярелк! с круглыми OTBepcT»ml»;II!BI(ICTpnrI 0,2083 c)I кривые А, В и С показывают увеличение эф фекп)вности экстракции прп росте скорост! В ОТВЕPCТИЯX. Д7Я КЯ>1(ДО)I КPИВОй СО- 1ержяни сульфолана в рафшьатс и воле быичо различ ным, что ви,!110 ИЗ Да!Шых. пРсдстявленных таблице. Содержание сульфодана, вес. ч. на 1 млн. 1(ривые на фиг. 2 ясно показывают, что пр: увеличении скорости в отверстiIHx эффсктив ность экстр акции возрастает, независимо о 399104 :оличества растворителя, содержащегося в уг(еводородной фазе и независимо от количеста растворителя B водной фазе. Подобные :ривые были получены в других опытах по кстракции с другими размерами отверстий. На фиг. 3 показаны кривые, иллюстриру)одие максимальиую эффективность изобрете(ия при конструировании промышлепной ко(онны для промывки водой. На фиг. 3 излохены конструктивные соображения для вод(ой отмывки от рафш(ага растворителя, со,ержащего сульфолан, как это описано отноительно фиг. 2. Расчетныи аппарат для кривои ца фиг. 3 ,редставляет собой экстракционцый сосуд ,иаметром 1,2 м, снабженный экстракционпы(и тарелками, в которых имеются OTBepcòè» ,95 см. Размер отверстии ие имеет особого начения, поскольку Определяющим является корость lrpoxo>fc.«effrf» жидкости через отвер.тия. В качестве исходной расчетной величины ;ля этой колонны принимают скорость в отерстиях, составляющую 75% от скорости поока. Расчетной величиной также является кстракциоппая тар«лка, снабженная стока(и, позволяющими поддерживать на каждом :олпаке слой водной фазы толщиной 0,3 м. По расчету нужно снизить содержание суль )олаиа в рафинате с 550 до 1 ч. HB 1 млн. (чистом рафипате. Используя лабораторные данные для смеси ульфолан — растворитель получают кривую D, :оторая на левой ордипате дает число экст(акциог(Ых тарелок, требующихся для ко(онны волной промывки, в зависимости от корости (м/сек) прохождения через отвср.тия тарело к. Кривая показывает, что п(ри уве(ичснии скорости прохождения для данного (звлечения сульфоланового растворителя ко(ичеспво требующихся тарелок умсньшаетс». На фиг. 3 кривая Е показывает на ординате (а правой сторопе фиг. 3, расстояние между арслкамп в колонне промывки водой в завиимостп от скорости прохождения жидкости ерез отверстия в колпаках тарелок (м/сек). ассто»пие между тарелками рассчитывают ю жидкос)ному балансу для данного типа та елок. Расс(ояние между тарелками в дейстительности определяет гидростатичсский толб воды, требуюшийся в стоках. Этот столб .еобходим для под.ьема углеводородной фаы вверх через отверстия в экстракционпой арелке и через слой годной фазы толщиной ,3 м, находящийс-i на колпаке тарелки при ,анной скорости в отверстиях. Если, напри(ер, для прохо>кдения рафината через отверти» при данной скорости, требуется столб во,ы 1 м и устанавливается более короткий рок, чем нужно, то рафинат просто будет проодить мимо отверстий в тарелке и попадать сток. При увеличении скорости В отверсти»х асстояние между соседними тарелками так<е соответственно увеличивается, Следует от(етить, что в промышленцой установке трс5 6.) 65 бустся также расстояние 4,2 м (14 футов) для доп()ОЙ и ьс1)хисй и (с и Ko;iGllllbl. Это дополif(! i(.ff)floe,):!С(:(0»!lire создаст 30!1) 0(стог! Вни у и ьв«рху ((О. Опиь(, где углеводоро..(ная и В(. (Иа» фазы:-,(о ут отделяться друг от друга до ):ь(хÎ;! ii из г(ро ы ВО -(пой кол о((ны. Кривыс llil фиг. 3 полу )сны для Во;(иой экст «K!! f!11 и. «рома.г!,еского рафипата, содержа-! „сг(Р 550 1. Ii(f 1 f»II. сульфолаиа, г, промьа)о-II!0«f колонпс с получеипсм pa())II(ага, со, ср?!(ffffcÃO 0 !LKo 1 ч. Ilfr 1 ыл и. c! )iь(!)О, (f((1. Таким обр()зо;(), эф(1)ект)гвиос(ь Выделения превышает 99%. 3(гте?! Lîçíèl;àåò вопрос о достижсппи макiIëльпой эффективности при наимепыпих з(! (ратах. 11аибольшая дол» стоп (ости промь(вочиой колонны приходится па саму колонну и э»стр !K»llofiиые тарелки. Р((счеты стоиiiÎcTИ !.-О" (оппы водliой прÎilыВ! и Оыли Irpoведс)(ы, исхо,.я из кривых фиг. 3. Было найдено, что при скоростях в отверстиях больше 1,5 м/сск cTo«:,iocrr практически посгоянная. При сКОросТ»х ниже 1,5 м/сск стоимость возрастаст с умсш;шеписм скорости. При ?(алых скоростях прохождения высота колон )ь! сии>каст«», но требуется бо;(ьшсс количество экстракцпо)шых тарелок. Экстракционные тарелки являются дорогостоящим ооор,.(овапием. Таким образом, более низшая промывная колонна с большим числом тарелок стоит доРО?(<(00.(СС ВЫСОКО(! КОЛО)(НЫ С МСПЬШИМ ЧИСлом экстракциоппых Ирслок, р;;c .Io ожсцпых и
Поэтому можно сказать, что ири скоростях в отвсрстиях выше 0,6 м/сск, лучше выше 1,5 м/сск, р«буK)Tc» мсиьшис >)Ииталогложс;! Ii». 1 1 0 K p! I if I>f ii I ф и г . 1) ." 0 ж и 0 с;! с л а т ь В ы ВО .(О - Ом, чз!) ма! сима !ьпуfo экономи)0 и макси МЛЛЬПУIO ЗффСКТИВНОСТЬ Ъ(0?КНО )(ОГ(ЧИТЬ ПРИ îчспь высоких скоростях в отверстиях. Однако ,(руг((с соображения ограш(чивают I!pe;fifo»TIIтельную работу при максимальных скоростях Вып.с 2,4 м/сек. Как указывалось выше, расстояние между тарелками определяется жидкост ным бала.(сом для данноп скорости в отверстиг!,. Скорость в отверстиях до 2,4 м/сек и рассто»нпе между тарелками до 3,6 ir обеспечивают минимальную стоимость промывпой колонны. Таким образом, в предпочтительно;r варианте кологи(а водной промывки дол>кпа иметь цс мспсс четырех экстракциопных тарслок, лучше болсс чсгырех, с тем, чтобы скорости в отвсрсти»х ие превышали 2,4 м/с«к. Пример. Промышленная экстракциопная установка для извлечения ароматических работает ца apoifатическом коицецтрате для изВЛСЧЕПИя е! ЗСЛИ, тОЛуоЛа, КСИЛОЛа, И арОМатических С . - (ый рафинат ыяводят из процесса экстракции ароматических с т. кип. в (писрвалс C.(;-- С() при уч. весе 0,728 (62,9 ЛР1). Э от рacf»fffaT содержит 2,7 мол.% apo399104 5 15 матических углеводородов и 1,2 мол.% сульфоланового растворителя. Согласно фиг. 1 рафинат поступает в колонну водной промывки промышленной экстракционной установки по линии 1 при расходе 330 мз/час или 212,3 кг.моль, час. Прп таких расходах рафинат, поступающий в колонну водной промывки 2, содержит 2,5 кг моль/час сульфоланового растворителя. Колонна промывки водой 2 имеет восе:дь экстракциоппых тарелок 3 с отверстиями диаметром 6,35 мм. Расстояние между тарелками в экстракционной колонне составляет 2,3 м. Промывочная вода поступа T в колонну промывки 2 по линии 4 с расходом 5,4 м /час или 300 кг моль/час. Эта бедная промывочная вода поступает из колонны промышленной экстракционной установки, поэтому содер:кит около 100 ч. на 1 млн. сульфолана и следы низкокипящих ароматических углеводородов. Рафинат подают в экстракционную колонну 2 по линии 1 и направляют вверх через отверстия в восьми экстракционных тарелках со скоростью около 1,85 м/сек. Промывку водой производят при температуре около 38 С и давлении 5,4 атм, Чистуlo промыВОчпую Воду ОтВОдят из донной части колонны 2 по линии 5 с расходо I 5,6 м /час, или 302,5 кг моль/час. Эта года содержит 2,5 кг моль/час сульфоланового рас творителя, которын экстрагируют пз i. Lëeâoдородной фазы в экстракционпой зоне, состоящей пз восьми экстракционных тарелок. Чистый рафинатный продукт отво,i»T из верхней части промывочной коло«шы " по линии 6 при расходе 327 q /÷àc или 209,8 кг -моль/час. Чистый рафинат из колонны водной промывки содержит 10 — 12 ч. на 1 млн. сул ьфол а на. На старых промывочных установках при скорости в отверстиях около 0,3 м/сек !истый 40 рафинат содержит знач!Ггсльпо больше сульфолапа, 1 пмснпо 50 — 100 ч. Il;l 1 млн. 11рп изменении скорос)н и(. !Нчп сь«р«,.) на уcT<".Hîüку цир1:.). 1 !H!IHî !)i,ô II!v I L)c.ë . по л.t»HH 7, в регулн!)ующи)1 клапан 8, далее по лшпш 9 В линн!О 1 ) II 3;Iпор 11!! В(.!! < 1:Ль 1:< it B 1!i!1!110 14> IlpH vl o!! ОС) ;! CTI> I»lo I 1..0 I 01:. Г Ирк < Гl 11рующего рафин.:1 «а с нс. Ол:«ым р,")Ч)1«н;) «ом вне колонны Во !!oi промывки. 11(и:<),ркт,!)1IJHH Р«ч!)!«ната CliopoCTb 13 01 Всpc I It». по, !.IC()жиВаlо I 1,8 — 1,0 t /се!(1! (; (()-Ic)!! v!Ioñ Г«. -<),с Гракцип гохран)нот вь«с(;о)л, поэтому чпс I bli! рафин«<т содср)кпг по
Пре; .!ет пзобрсгенп» 1. СПОсо<) I)I» (с, !(!) Н» p,,ств<)Г)111 -I» из рафинатной фаз!ч !i()o<1(.сса )iiii,)! Ос ГI!Oi! э :.с! ра1(Г!!!П а<)С 1;)т!! "СС::Н; УГЛСВОДОРО, В П "1< 1 Бэаl)модейсгви» p;I())I!!t; I!to! фазы с водой 13 э;стракп)0:шой колон с, 1)мс«011 еп лер()орпрог;1ние тарелкl!! с получеш ем;<рн )Ом рафш!ата, не со !с(ж;lщ(1 0 раствсрн «с. i<э<ДЫ С P;!CTI30PII СЛСМ С 110С,1< Та «О!ЦПМ ОТДС, IС— нием последнего от воды обьшпоп перегонкой, о тл и ч а ю )ц и и с» .!ем, ITo, с це,)ью повыш(пия стспспп вы, !еле«н)я раствор««геля прп П«!«)«а.!),1!О.<; КОЛ!1
0,6 м/сск. 2. Способ по и. 1, 0 T 2,4 м/сск. 3. Спосо() по и. !, Отлпч:)юltt,инс» тсм, что часть получс.«ного чистого рафпната рсLIHPK))< 1HP < ют 11<1 смсшсl!Не с с:<: ) IIIÎ t ();1(()11натной фазой. 399104 1.} пипммlпт фмя } Мн}нОИпт}}у сэ;} ° »).) т.} }с }- -}»ю}» (} ) )" Э } }-); г} ) с,} Корректор А. Дзесова Редактор Е. Хорина Заказ 1220,}б 11зд. № 1!53 Тираж 511 Подписное ЦНИИПИ Государствен}}ого комитета Совета Министров СССР по делам изобретений и открытий Москва, )K-35, Раугпская наб., д. 4/5 Типограф,}я, пр. Сапунова, 2 с ..) с с-),-, бельа<,- шы ыэ обц С.} } » М) »*-" \ валс!ы хпннап гибшж иэлЛ Составитель В, Хавкин Техред Т, Ускова ).) }) ) ) )г) Ю