Способ управления процессом автогенной плавки руды

 

ОПИСЛНИЕ„, ИЗОБРЕТЕНИЯ

Союз Советских

Социалистических

Республик

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (61) Дополнительное к авт. свид-ву— (22) Заявлено 25.03.80 (21) 2898058/22-02 ($)) М Кд 3

С 22 В 15/06 с присоединением заявки ¹â€”

Государственный комитет

СССР по делам изобретений и открытий (23) Приоритет (33) УДК б69. 333..43(088.8) Опубликовано 150233. Бюллетень № 6

Дата опубликования описания 15.02. 83

Г.A. Амириди, Г.И. Амириди, В. С. Багдасарян и (72) Авторы изобретения

Государственный научно-исследовательский и автоматизации производственных процессов х промышленности и цветной металлургии и Гос проектный и научно -исследовательский инсти никель-кобальтовой и оловянной промышленности

"Гипроникельи (71) Заявители! (54) СПОСОБ УПРАВЛЕНИИ ПРОЦЕССОГ1 АВТОГЕННОЙ

ПЛАВКИ РУДЫ!

15

25

Изобретение относится к. способам автоматизированного управления, в частности к автоматизированному управлению процессом автогенной плав,ки руды, содержащей в основном сульфиды цветных металлов и железа, и может быть использовано для управления процессами кислородно-взвешенной плавки руды и конвертирования медных и медно-никелевых штейнов.

Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату являетия известный способ управления процессом автогенной плавки, включающий измерение значений текущих расходов кислорода, руды, кремнистого флюса, предварительное определение потребного количества руды, кремнистого флюса и кислорода в зависимости от химического состава перерабатываеьых материалов 1 .

Недостаток известного способа состоит в относительно низком извлечении никеля, меди и кобальта..

Цель изобретения — повышение из.влечения никеля, меди и кобальта.

Поставленная цель достигается тем, что в способе, включающем окислительную продувку, подачу руды, кремнистого флюса, слив продуктов плавки, измерение значения текущего расхода кислорода, руды, кремнистого флюса, заключающийся в предварительном определении потребных количеств руды, кремнистого флюса и кислорода, зависящих от химического состава перерабатывае»их материалов, дополнительно измеряют текущие значения расхода отходящих газов и содержание кислорода в них, количество шлакового расплава, образованного эа время между замерами, и содержание кремнезема в нем, определяют скорости образования магнетита, усвоения кислорода, образования неокисленного сульфида железа, перехода сульфида железа в шлаковый расплав, расхода сульфида железа на образование магнетита, по которым определяют скорость восстановления магнетита и скорость растворения кремнезема и по ним осуществляют коррекцию состава шлакового расплава и стабилизацию .температуры путем управления расходом руды, кремнистого флюса и кислорода.

Кроме того, указанная цель достигается за счет вычисления конкретных параметров по конкретным математичес; ким выражениям.

996492

В качестве примера осуществления способа рассмотрена автоматизированная система управления процессом автогенной плавки руды.

На фиг. 1 приведена структурная схема автоматизированной системы управления технологическим процессом. (АСУ ТП) автогенной плавки руды, реализованная в предлагаемом способе, на фиг. 2 - зависимость температуры шлаковой ванны от количества усвоенного кислорода; на фиг. 3 — зависимость содержания никеля и кобальта в шлаке автогенной плавки от содержания кремнезема в шлаковом расплаве; на фиг. 4 — блок-схема алгоритма расчета скорости восстановления магнетита; на фиг. 5 — блок-схема алгоритма расчета скорости раст" ворения кремнезема> на .фиг. б — алгоритмическая структура управления процессом автогенной плавки; на фиг. 7 — блок-схема алгоритма управ5

1Î

20 ления процессом автогенной плавки руды; на фиг. 8 †. структура вычислител ьно го комплекса.

Система состоит (фиг. 1)из аппарата автогенной плавки 1, управляющей вычислительной машины (УВМ) 2, пробоотборника 3, анализатора 4 вещественного состава (АВС), уровнемера 5, датчика б расхода отходящих га-30 зов, устройства 7 отбора газов, датчика 8 содержания кислорода, в отходящих газах, датчика 9 расхода кислорода, регулятора 10 расхода кислорода, регулирующего органа 11 расхода 35 кислорода, датчика 12 содержания кислорода в техническом кислороде, дат.чика 13 расхода руды, регулятора 14 расхода руды, регулирующего органа

15 расхода руды, датчика 16 расхода кремнистого -флюса, регулятора 17 расхода кремнистого флюса и регулирующего органа 18 расхода кремнистого флюса. .Сигнал о расходе технического ки- 45 слорода (Г,„) подается с датчика 9 на регулятор 10. Сигнал от регулятора 10 воздействует на регулирующий. орган 11, изменяя расход кислорода.

Сигнал о расходе руды (Ср) подается с датчика 13 расхода руды на регулятор 14. Расход руды регулируется путем воздействия сигнала от регулятора

14 на регулирующий орган 15.

Сигнал о расходе кремнистого флюса (GsiO ) подается с датчика 16 на регулятор 17 расхода кремнистого флюса..Расход кремнистого флюса регулируется путем воздействия сигнала от регулятора 17 на регулирующий орган 18.

В УВМ одновременно подаются соот- 60 ветствующие сигналы от датчиков: б, 8, 12, 13 и 16 расхода отходящих гаэов; содержания кислорода в отходящих газахр содержания кислорода в техническом кислороде; расхода руды; расхода кремнистого флюса. В УВМ от ана-, лизатора 4 вещественного составапоступает информация о содержании основный компонентов руды, кремнистого флюса и шлака автогенной плавки.

Сигнал от УВМ устанавливает оптимальный расход кислорода путем воздействия на уставку регулятора 10.

Оптимальный расход кислорода учитывает скорость восстановления магнетита и скорость растворения кремнезема.

Уровень расплава измеряется для оп ределения его количества по известным геометрическим размерам аппарата автогенной плавки. Информация о текущем химическом составе перерабатываемых материалов и получаемых продуктов плавки поступает на вход управляющей вычислительной машины (УВМ) от анализатора вещественного состава, а содержание кислорода в техническом кислороде и отходящих газах от газоанализаторов. Заданное зна-. чение химического состава шлака поступает в УВМ с помощью устройства ручного ввода. Сигнал о6 уровне расплава поступает в УВМ от уровнемера.

В УВМ на основании информации о расходе технического кислородова содержании в нем кислорода Стерег расrex ходе отходящих газов Я и содержании кислорода в них Coàс учетом моог мента замера ьо, времени запаздывания Т (транспортное и емкостное) определяется количество удвоенного кислорода за время между замерами дТ,а также средняя скорость усвоения кислорода.

Количество усвоенного кислорода .между двумя замерами за промежуток

ЬТ равно

02 где дс - время квантования для QWxkor ,— = К дТ=К D t . Если момент замеДТ М

pa G обозначим через 7«то or

Средняя скорость усвоения кислорода за промежуток дТ равна

0 С& усе (ср1 дТ

1: О 0 О 01

1=0

ЬТ

Количество усвоенного кислорода

:за час, смену, сутки определяется .

О, дТ

99б492 ре 0 Ее. 04

З 4 001% лХ

В УВИ @о скорости образования маг- 10 нетита { 6оф ), скорости образования

Q4 неокисленного сульфида железа (6,и, „„„), Fe скорости расхода сульфида железа на образование магнетита (6 Ь „) и пее рехода магнетита в шлаковый расплав (G eg04) за время между замерами (ат) определяют скорость восстановлениямагнетита (Ища 4) .

Fe,P, 0 ,. обр « 45 св(ср)

FeS - Геб ре3 не окисл р оЬр,мгн

ЮО Fe О

50 ""=001Ñ ХРЕ р 1 Р р

55 коэффициент пропорциональности b; . обуславливается количеством усвоенного кислорода, определяется следующим выражением

Fe 04 5 0>

Х =-0,11У + 36 .

Nh где t(ч, смена, сут) - промежутки времени работы агрегата в течение-часа, смены, суток.

При определении количества усвоенного кислорода за час или смену (если смена б ч), или сутки соответ.ственно вместо час, смена, сутки записываются 1, б и 24.

Скорость образования магнетита

:определяют по средней скорости усво- 20 к Ор д (et>e (р)) р о

Скорость образования неокисленного сульфида железа определяют на основании информации о скорости образо-. вания.сульфида железа из руды (6г )

FeS и скорости расхода сульфида железа

Fe5 на образование магнетита (6 н) . и описывают выражением

Скорость расхода сульфида железа

eS на образование магнетита (6 g н) определяют по средней скорости об- 40 разования магнетита

Fe O

@оБр,мгн o8p (ср)

SeS 1436, 45

Скорость образования сульфида железа иэ руды (G+ .) определяют по коре личеству руды G и содериание аулвP фида железа в руде (Х

Процентное содержание магнетит а в шлаковом расплаве определяют на. оСновании информации из анализатора вещественного состава о содержании кремнезема {Ущл ) в нем за время

5(Oq между замерами (ЬТ) и описывают выражением

Скорость перехода магнетита в шлаковый расплав (6 „ 4) определяют по: информации о скорости образования шлакового расплава (Ишл) за время между замерами (дТ) о содержании магнетита в шлаковом Расплаве (Х лЗ 4) и описывают следующим выраженйем

Скорость восстановления магнетита (MFe3п4) описывается следующим вы-. вос ражением

Fe304 Ре 304 Fe< Fop<

=011Г +0,36 -С +D. вос " обр He окисл шл

Свободный член уравнения (О) обуславливается скоростью усвоения кислорода и .в зависимости от нее определяется следующим выражением

D=0,826 Gl - f01,о2 при 130 С, (190;

О, О, Э=107,02- 0,8266, пРи С (130.

Сигнал о расходе кремнистого флюса (Gg;p ) подается от датчика 1б на регулятор 17 расхода кремнистого флюса. Расход кремнистого флюса регулируется путем воздействия сигнала от регулятора 17 на регулирующий орган 18. Сигнал о расходе кремнистого флюса поступает одновременно. в УВМ. Оптимальное значение расхода кремнистого флюса устанавливается воздействием сигнала от УВМу учитывающего скорость растворения кремнезема (Р О ) на установку регулятора 17.

Скорость растворения кремнезема определяют по информации о скорости перехода сульфида железа (6,л ) в е шлаковый расплав и скорости йерехоца магнетита в шлаковый расплав (G 4) шл

Скорость перехода сульфида железа в шлаковый расплав (6 ) опреFe5 деляют по информации о скорости yc" военного кислорода и описывается следующим выражением

0 0 т

=-0,6496, +0,00 (G„()(ГЕ 0 0

Ь„=-0,07 X +2,92 при 1 св )- ЮО-165;

Fe>04 0

-0,074 X +2 724 При 6 ()- 145-149;

996 49 2

5i0> р„„

1 Х =1ОО шл

Суммарную скорость усвоения кислорода определяют по информации о средней скорости усвоения кислорода (6 е с ) и дополнительного расхода

9. кислорода (G 2 )

*on (cp) МО2

@ =ОЛ5ашл+ ; регл е:a =a .а""р . ал ал нед

40 Недостающее количество кремнистого флюса (Q"„ ) определяют по информации о йедостающем количестве . кремнезема в шлаковом расплаве (янеО ) и коэффициенту пропорциональности

45 К„, отражающему содержание кремнезема в кремнистом флюсе, .

Ре О, Ре 0 C„„

))(, =1ОО кр, фл 8102

Q =к а нед нед

Недостающее количество кремнезема в шлаковом расплаве определяют по информации о регламентном количестве, кремнезема в шлаковом расплаве (Ю Д ) и количестве кремнезема

Я 02 5102 5102 не* регл u n

Fe Ол .Реэо4 г 3 =0,01и Х „ щл шл шл

F6304 02

S <064>щл Р>32< пРи О се с =-0,061Хш t2,116 пРи С, .=130-134k юсв (срГ

В у ВМ на основании информации о средней суммарной скорости усвоения кислорода (Д„ ) и скорости образо.вацияО дополнительного магнетита (О 4д1) определяется скорость восстановления дополнительно образованного магнетита ре О Е:.О ре,о

= 0,113+0,0028 G

Ьасст (акоп) св(ср) обр (доя ) О 02 О

Уев(ср) УС В(сР1 Аоп (сР)

Скорость образования дополнительного магнетита. определяют по средней скорости усвоения кислорода

002 (,"„(ср) ) реэа4 О а6р (доп ) зсВ (cp)

В УВМ на основании информации о. суммарной скорости перехода магнетита в шлаковый Расплав (G для@ ) и . еь94 . скорости образования шлакового расплава (Wù„. ) определяется суммарное .содержанйе магнетита в шлаковом расплаве

Суммарную скорость перехода маг.нетита в шлаковый расплав определяют по информации о скорости перехода магнетита в шлаковый расплав (Ц лэ04 )

Ре о и скорости .перехода в шлаковый расплав дополнительно образованного магРеэ04 Реэ04. 304 . — Ошл =0 Ол щл(Won) Скорость перехода магйетита в шла-. ковый расплав определяют по информа" ции о скорости образования шлакового расплава (Чщл) и содержаиии магнетита в шлаковом расплаве:

Скорость образования шлакового расплава (Ч,„„) определяют по информации от уровнемера о количестве ,шлакового расплава (ЯшЛ), образован .ного за время между замерами (hT)

5 шл шл аТ В УВМ на основании информации о регламентном количестве, кремнезема

1Î в шлаковом расплаве (Q О ) и сумРегл . марном количестве шлакового расплава (E»Q „„), образованного после подачи недостающего количества кремнистого флюса, определяется суммарное содержание кремнезема

Регламентное количество кремнезема в шлаковом расплаве (Q510 ) onРЕГА ределяют по" количеству шлакового расплава (О.,„л ) и коэффициенту пропор25 циональности Ч, отражающему регла,ментную скорость образования шлакового расплава, Суммарное количество шлакового расплава (MQщ ) определяют по информации о колйчестве шлакового расЗ5 плава (Q>n ) и недостающем количестве кремнйстого флюса (Q "ф ) Скорость растворения кремнезема и скорость восстановления магнетита являются функциями количества усвоенного кислорода. Зависимость температуры шлаковой ванны от количества

996492

10 усвоенного кислорода имеет линейный g характер (фиг. 2).

Содержание никеля и кобальта в шлаке автогенной плавки является функцией содержания кремнезема в расплаве (фиг. 3). Поэтому управление скоростью восстановления магнетита и скоростью растворения кремнезема позволяет стабилизировать температуру ! и содержание никеля и кобальта в шлаковой ванне.

Блок 19 (фиг. 4) Начало. Исходные данные поступают из алгоритма сбора и первичной обработки информации.

Отбор пробы шлакового расплава производится . пробоотборником, с глубины 50-100 см от поверхности рас- 15 плава, через 30 мин после первоначального замера уровня ванны. Пробоотбор, прободоставка н анализ пробы в анализаторе вещественного состава составляет 15 мин. Уровнемером изме- 2Q ряют уровень шлакового расплава, образованного за время между замерами. УВИ определяет количество шлакового расплава (О „).

В блоке 20 производится определение средней скорости усвоения кислорода за время между замерами ат

О

2 Ус9 ачсв(ср) ат 30

}0 тЕ тЕ ог аТ 35

В блоке 21 осуществляется определение средней скорости образования магнетита

В блоке 2б производится определение скорости перехода магнетита в шлаковый расплав ге 0 Fe04 =0,OO W WХ ав шл

В блоке 27 осуществляется определение свободного члена (О) уравнения скорости восстановления магнетита при 130 46O2 <190 по формуле

В=0,83G .— lO}; чс8 при G 2 < 130 свободный член уравО

ЪсВ

t нения определяется по формуле

0 8 чсб

В блоке 28 производится определе- ние скорости восстановления магнетита по формуле

Ге 04 Fe>04 Fes з 4

34

=0 }1 о8 (} не окисл tun рср

В блоке 29 осуществляется формирование массива параметров для печати поназателей аппарата автогенной плавки.

В блоке 30 производится выдача значений показателей на-печать.

Блок 31. Конец. Результаты обработки алгоритма используются для управления скоростью восстановления магнетита.

Блок 32 (фиг. 5). Начало..Исходные данные поступают от датчиков и обрабатываются по алгоритмам сбора и первичной обработки информации.

В блоке 33 осуществляется определение средней скорости усвоения кислорода эа время между замерами b .Г ре 04 02

С . =1,Ж6

Обр(Ср) ГНУСЬ(ср)

В блоке 22 производится определение расхода сульфида железа на образование магнетита

Fe>04 обр мгн оер(ср}

= }, }Зчф

В блоке 23 осуществляется определение скорости образования сульфида железа из руды

101 G Х р p Р

В .блоке 24 производится определенце скорости образования неокнслениого сульфида железа

Fe& Fee Fe s не окисл р обр. мгн.

О а„,з Усз(ср} дТ

2=0

В блоке 34 производится определение скорости перехода сульфида железа в шлаковый расплав

I е . 0 еэо

%0

Х --0,}}Ч ice.

ШЛ щл е о 510

В блоке 35 осуществляется опредеВ блоке 25 осуществляется опреде- я ление процентного содержания магнеление процентного содержания магне- тита в шлаковом расплаве тита в шлаковом расплаве

996492. ния кремнезема; алгоритмом определения скорости восстановления магнетитар алгоритмом определения недостающего количества кремнезема;алгоритмом определения содержания никеля и кобальта в шлаке; алгоритмом определения скорости усвоения кислорода, алгоритмом определения регламентной скорости восстановления магнетита; алгоритмом определения регламентного количества кремнезема.

Блок 43 (фйг. 7). Начало. Исход.ные данные поступают от датчиков и обрабатываются по алгоритмам сбора и первичной обработки информации. (5 Блок 44. Сигнализация "Включить уровнемер".

Блок 45. Ожидание gt=2 мин. Время ожидания используется для решения других задач.

2 В блоке 46 производится опрос уровнемера. Формирование значенкя сигнала уроэня ванны (ИВ1) за время Yz; формирование значения сигнала уровня ванны эа время ip (W82).

В блоке 47 происходит определение уровня. расплава (USL) Fe 0 Fe 04

G =001W Х шл

Fe>04

Ъ =-0,01Х 2Л

«304 b = -0,074 Х + 2,724; еэо4 З= шл + +4j

U5L, = 061- 082 .

° В блоке 48 осуществляется опреде30 ление количества расплава, образованного за время между замерами, 3 4 (5--0,061 Х л +2, (76 °

j5 где b=5,8 м; с=13,86 м, г=3,5 т/мз.

В блоке 49 производится опрос анализатора вещественного состава; определение содержания кремнезема в шлаковом расплаве (Ч „ ).

В блоке 50 происходит определение содержания магнетита в шлаковом расплаве (X еэ 4)

1 Шл

45 Х =-071Ч „+36.

Fe>0+ %02 ал

Si0 Fe 0

2 Геэ шл j щл

В блоке .40 осуществляется формирование массива расчетных параметров для печати показателей технологического процесса автбгенной плавки.

В блоке 41 производится выдача значений показателей на печать. 30 ьлок 42, Конец. Результаты обработки алгоритма используются для управления скоростью растворения кремнезема.

Автоматизированная система уп- 55 равления процессом автогенной плавки руды обеспечивается следующими алгор итмами (фиг. 6 ): алгоритмом onроса датчикон; алгоритмом обработки информации; алгоритмом определения показателей технологического процесса; алгоритмом определения количестна расплава за время между замерами; алгоритмом определения текущей и прогнозируемой скорости раствореFe>p< Геэ04

= 0,01,„л Х л ел

0, 60 2 Jee

Yc8(cP Г ьт (ТЕХ 1 ТРХ

65 Т

В блоке 36 осуществляется определение скорости перехода магнетита в шлаковый расплав

В блоке 37 производится определение формулы для расчета коэффициента пропорциональности b; при усвоении кислорода 150 < G 02 < 165

1 при усвоении кислорода 145 < G „- (149 при усвоении кислорода 140 < G; «< 144

0 при усвоении кислорода 135 < G. < 139

3 4

3 =-0,054 Хц,л + 2, З24 >

02 при усвоении кислорода 130 4 G < 134

В блоке 38 осуществляется определение коэффициента b„- .

В блоке 39 производится определение скорости растворения кремнезема

В блоке 51 осуществляется определение скорости перехода магнетита в шлаковый расплав

В блоке 52 производится определение средней скорости усвоения кислорода за время между замерами Т 14

996492

02 акоп

2 лт!

О

02 02 02 усв р) усе(ср) дон (с) ) =G, 1Съ

В блоке 61 определяется скорость

15 образования дополнительного магнетита

Рез04 02 обр(доп) Аоп (cp) = ),456

20 ре О

tl„=-î,07Х +2,92 3 ьос(доп)

В блоке 63 определяется скорость перехода в шлаковый расплав допол30 нительно образованного магнетита

Ре,04 о ---0074X +2,)2Ф;

2 1 шл

Ее О) Реза) езО) шл шл шл (доо)

Ее О, =-0,0Ы)(-2, 7Ü.

Ре О, Се,а, ил

) "=1ОО

50

В блоке 58 происходит теоретический расчет дополнительного количе- 55 ства кислорода (G 2„), при 150 G

), 130 ге а)

Ь„=-Оо1 Х шл + 2 92

02 02 02

6 доп регл усь

В блоке 53 происходит сравнение.

Скорость усвоенного кислорода больше или равна регламентной: "Да" (G m )> " реал) переход к блоку 80 ..

"Нет - скорость усвоенного кисло-. ро а меньше регламентной (G С

Ое G„„„) - переход к блоку 54. усь(ср }

В блоке 54 осуществляется определение скорости перехода сульфида желе з а в, шл а к овый р аспл ав

Ре5 / 02 )г, ш, - Фа уса(с )+ОООИ +77

4 усе(р) !

В блоке 55 производится определение формулы для расчета коэффициента пропорциональности (Ь„ ) в зависимости от количества усвоенного кислорода .при G 2 =150-165 кг/мин усь(ср) при G 2 ()=145-149 кг/мин

02 при G =140-144 кг/мин

О усь(срГ

« 04.

Ь =-а,оь9)(„+2,&И; при G =135-139 кг/мин

02 усь(ср } езо Ь4=-ОО64 Х„„, + 2, 324; при G =130-134 кг/мин

02 усь(ср) В блоке 56 осуществляется определение коэффициента b„..

В блоке 57.определяется скорость растворения кремнезема

В.блоке 59 определяется дополнительное количество усвоенного кислорода (О о), которое производится

О аналогично определению сред()ей скорости усвоения кислорода (6„ ()) В блоке 60 определяется средняя суммарная скорость усвоения кислорода

В блоке 62 определяется скорость восстановления дополнительно образованного магнетита

Ре30+ Ее а Ге 4

-G -G шл(доп) обр (Аоп) ьос (доп) В блоке 64 определяется суммарная скорость перехода магнетита в шлаковый расплав

В блоке 65 определяется суммарное содержание магнетита в шлаковом расплаве

В блоке 66 определяется расчетная формула для расчета коэффициента пропорциональности (b. ) при > =1500

1 ус8(ср)

165 кг/мин.

В блоке 67 определяется коэффициент b„.

В блоке 68 определяется суммарная .скорость перехода сульфида железа в шлаковый расплав е =-0,6)вс 02 а,аа14(c, (77, mh Yce

996492

15

В блоке .80 определяется скорость образования магнетита

B блоке 69 определяется прогнози. руемая скорость растворения кремнезема.

Ре304 02

3 4 (45

5102 Е рез Ге 04

% =09О „л +Ь,Е Ьшл +4.

В блоке 70 определяется количестso шлакового расплава, образованного эа время между замерами (ЬТ) 10

Q,==w

В блоке 82 определяется скорость образования сульфида железа из руды

В блоке 71 определяется количество кремнезема в шлаковом расплаве

С. =OO4G Х

Ге 5

p p p

510 „, = K„Qш„.

В блоке 72 определяется регламент- В блоке 83 определяется скорость ное количество кремнезема в шлако- образования неокисленного сульфида вом расплаве

20 железа

Fe5 FeS Fee сне окисл= Ц р -О обр мгн.

SqO

G(= 025 Q регл шл

В блоке 84 определяется свободный член (О) цо уравнению

D =0,826G -101,02.

02

УС&

В блоке 85 определяется скорость восстановления магнетита

510 ЯО 510

=С, -, нед регл ел

РЕО РеО „Fe0

З4 Ге5 вос оор не окисл шл +

В блоке 86 определяется регламент ная скорость перехода магнетита в шлаковый расплав

Fe О

3 4

3.4

0,01 ЧОШ Х perh

В блоке 87 определяется регламентная скорость восстановления магнетита — кр фл шл шл нед

Fe O4 ре504 Fe5 Fe 04

1Я =011 0 +О,ЪЦ -4 еос(регл) моор О не окисл г шл(реги

+2.

N) -Е (,510 ), Со- f (510 температура шлака автогенной плавки, С, TSt температура штейна, С

GR1 GR2 GR3 - количество высокосернистой руды, загруженной состветственно из трех бункеров;

Ч нри скорости образования шлаково- 25 го расплава 434-560 кг/мин равно 600.

В блоке 73 определяется недостающее количество кремнезема в рас-. плаве что соответствует количеству кремнист о го флюс а 35

QqO кр.ф"к G, 0 нед 2 нед

В блоке 74 определяется суммарное 40 количество шлакового расплава после подачи недостающего количества кремнистого флюса

В блоке 75 определяется содержание кремнезема в шлаковом расплаве

5102 регл 50 1 =100шл шл

В блоке 76 определение! содержания цветных металлов в шлаке автоген-55 ной плавки произвОдится графически из фиг. 3

В блоке 77 происходит формирование массива.. В блоке 78 осуществляется печать. Блок 79 . Конец. 65

В блоке 81 определяется скорость расхода сульфида железа на образование магнетита

Ее5 1я6 о обр arrl о6р (Gp)

В блоке 88 осуществляется сравнение скоорости восстановления магнетиВог. Вос (ре гл) ку 76.

Feo Fe 0

Нет — W 4C W 4 - переход к блоку 70.

eoc. Вос (регл)

В структуре вычислительного комплекса (фиг. 8) приняты следующие обозначения:

996492

18

GF1,GF2, GF3

GSt

05 .ц 2

or

ОГ

USt

USL1 USL2

USt, USt2

89

90 и 91

93 -.

96

97

98

99

101

102

1 0 3

104 количество кремнистого флюса, загруженного соответственно из трех бункеров> количество штейна; количество шлака; количество поданного кислорода; содержание кислорода в отходящих газах; количество отходящих газов; уровень шлака в àïïàрате автогенной плавки; уровень штейна в аппа- 5 рате автогенной плавки; фотбдатчики для шлака; фотодатчики для штейна; — дисплейный модуль (ДМ-500 ); 20 модуль быстрой передачи данных (МБПД), предназначенный для обмена информацией между ВК и ДМ;

- устройство печати с клавиатурой (УПК А531-3 );. устройство ввода с перфоленты (УВвПЛ А4 1-4); модуль гальванической 30 развязки (МГРА 622-9)

Р 5 — модуль в вода и ници ати вных сигналов (МВвИС

А622.— 8 М 6); 35 согласователь ввода-вывода (А151-6, 9 1), предназначенный для увеличения числа подключае>их к процессору пери-40 ферийных устройств; модуль гальванической развязки (NFP А622-3

>> 6 7 ); мРдуль ввода- вывода дис45 кретных сигналов МВВДС (А641-12), управляющая вычислительная машина; модуль ввода число-импульсных сигналов (МВВЧИС A623); согласователь ввода-вы-. вода (СВВ А151-6, Р 2);. модуль нормализации и фильтрации (МН А613-13))55 коммутатор бесконтактный (КБ А612-11), — модуль аналого-цифрового преобразования (МАЦП

А611-19), 60

Для ввода аналогоВых сигналов приняты модули: модуль нормализации и фильтрации NH (A613-11), коммутатор бесконтактный БК (A612-11), модуль аналого-цифрового преобразования

МАЦП (А611-19).

На вход NH подаются токовые сигналы от преобразователей температуры шпака АП, шлака отвального и штейна для преобразования в напряжение и фильтрации сигналов от пОмех. КБ предназначен для коммутации сигналов напряжения постоянного тока.

Дальнейшее преобразование сигналов, напряжения в двоичный код и выдача результатов в вычислительный комплекс (ВК)производится при помощи NMIП, Для ввода дискретных сигналов приняты модули: модули ввода. число-импульсных сигналов МВвЧИС (А623-3), модули ввода инициативных сигналов мВвис (A622-8); модули ввода-вывода дискретных сигналов МВВДС (A641-12); модуль гальванической развязки МГР (А62 2- 3 ) ..

МВВИС обеспечивает ввод ииициативных сигналов по вызову объеКта.

Двоично-десятичный код уровнемера расплава через модуль гальванической развязки поступает в МВВДС.

ДисплЕйный модуль дМ-500, необходимый для оперативного обмена информацией оператора с ВК, через пару модулей МБПД и согласователь ввода-вывода подключается к процессору.

МБПД предназначены для обмена ин° формацией между ВК и ДМ. В диспетчерской расположено УВВПЛ для ввода информации с перфоленты и УПК - для вывода текстовой информации из ВК.

В примерах управления процессом автогенной плавки руды приняты следующие регламентные данные". расход высокосернистой руды (G е>-„) 517 кг/мин

P расход кислорода (О „„165 кг/мин; скорость растворения кремнезема (Ч9 o ) не менее 140. кг/мин ° скорость восстановления магнетита (Ч „) не реги 1Ез04) менее 129 кг/мин; скорость ооразования шлакового расплава l4@h(perh)

552 кг/мин> содержание кремнезема

910 в шл а ковом р аспл а ве У Д 2 4-2 7 Ъ, содержание магнетита ь шлаковом расплаве Х " 04 не более 20%; содержание сУльфида железа в РУде (Хр > 70%1 ре л

på ) содержание цветных металлов в шлаке автогенной плавки: Ni - 0,67-0,73, Со — 0,094-0,098.

Исходя из анализа технологического процесса, как объекта управления, в качестве параметров, характеризующих ход технологического процесса, пр инимаются следующие пок аз атели: расход кислорода, скорость растворения кремнезема, скорость восстановления магнетита, скорость перехода сульфида железа в шлаковый расплав, содержание кремнезема в шлаковом рас20

996492. ЗРЕЕМ+ 502= Е304+Э502

Скорости восстановления магнети- tO та и растворения кремнезема регламентируются реакцией

Принимаются: время между замерами уровня ванны 30 мин, время отбора пробы, прободоставки и анализа в анализаторе вещественного состава на содержания Si 02 15 мин. 20

Пример 1. Приняты исходные данные: расход высокосернистой руды (6рег„) 517 кг/мин; средняя скорость усвоения кислорода (6 ) 130 кг/мин; скорость образования шлакового рас- 25 плава (Wu n ) 434 кг/минр содержание кремнезема в шлаковом расплаве (У 2)

30Ъ.

Состав шлакового расплава, образованного за время ОТ=30 мин.

Содержание магнетита в шлаковом расплаве равно

Суммарное содержание магнетита в шл ако вом р а спл а не р ав но плаве, содержание магнетита в шлаковом расплаве. .Исходя из этого, примеры управления составлены с учетом отмеченных параметров.

Скорость образования магнетита регламентируется реакцией

3Fe О +FeS+5 s o =5(Fe0) 9/ 2+S02

34 2 2

FeЗ04 5/О

5 4=-011У 2+36=М, /1 30+36=14,1/. ал шл

Скорость перехода магнетита в шлаковый расплав равна

ЕЗ04 резо

С =% 0,01Х =434 0,01 14,7=64 кг/мин, 40 щл шл шл

Скорость перехода сульфида железа в шлаковый расплав равна

FeS /о р цл= 0 yes(c,p) . 45 юсв(ср//

+о Оо и4 0 (+77=

"--0,648 1ЬО+0,0011Ч" (130) +11= 12. кг/мин .

КоэФфициент пропорциональности ра-50 вен.

Fe304

Ъ1=-0,061 Х,„л +2,116=-0061-14,7+2 176=1,20.

Скорость растворения кремнезема 55 равна

9 2 FeS ез04

=o(9G +Ь.о 4=09.12+1 28 64+4=

Ulh

=96 кг(мин, 60

Скорость растворения кремнезема (96 кг/мин) меньше регламентной (140 кг/мин), ввиду присутствия значительного количества сульфида желе 1 65 за в расплаве. В этом случае основным управляющим параметром является подача дополнительного количества кислорода для частичного перевода сульфида железа в магнетит.

Дополнительный расход кислорода равен

02

-Q =165-130= 5 кг/мин

*оп регл се(ср}= при этом принимаем среднюю скорость усвоения кислорода, рассчитанную

02

2. Аоп в УВМ по уравнению доо(ср) л1

30 кг/мин. Тогда сред няя сумма рная скорость усвоения кислорода составляет

2 =г 2 @ 2 =130+30=160 кг/мин.

Ео 0 0 у ц(р) ycgcp)+ won(q

Скорость образования дополнительного магнетита равна

Fe О4 - О2

5 =1,45< =1,45 -30=43,5 кг(мин.

Вос(доп) Аоп(орГ

Скорость восстановления дополнительно образованного магнетита равна

40113+фИ28 160) - И,5 =21 Кг(мин.

Скорость перехода в шлаковый расплав дополнительно образованного магнетита равна

Fe O

3 4 4 52116 5 .(„,н шл (доя) Суммарная скорость перехода магнетита в шлаковый расплав равна

Ге о Ре 04 Ре 0

0 =4 «G =64+16,5=80,5кг/мнН. шл шл щл(доп) РЕ504 — шл 905

ЕХ =100 „,((=100 34-18% шл ашл

Определяется коэффициент Ь

РЕ 04

Ь,.=-001/ Х +2,92 0,0 И8+ 2,92=1,1.

Скорость перехода сульфида железа в шлаковый расплав равна

6 =-0,648С +0,001 14(G / +77=

ycs (усв(=-0648 160+000114.(1ЬО) 17=.2,5 кг/мин.

996492

В результате скорость растворения кремнезема получается выше регламентной. Этопзэволяет осуществить рациональное управление технологи- 30 ческим процессом и переработать дополнительное количество руды, тем саьым повысить производительность агрегата автогенной плавки.

Определение содержания цветных металлов в шлаке автогенной плавки.

Количество шлакового расплава,образованного за время дТ=30 мин, 20

30

35 дТ и составляет 30 кг/мин. Тогда суммарная скорость усвоения кислорода составляет G 2 =130+30=160 кг/мин. св

Скорость образования дополнительного магнетита равна

Fe304 02

= 1,45G =1,45 30кг(мин=

Getup(дол) св

Прогнозируемая скорость растворения кремнезема равна

%02 Е. ГЕ9 е304

09 шл +Ь1C 0 цл +4=

=ОЧ.25+1 7-80 5+4- 149,1 кг!мин

Q =Ю -/ОТ=434 30= 3020 кг щл вл

Количество кремнезема, перешедшего в 13020 .кг шлакового расплава равно, г

g =y ц =03-13О20=,39ЯЬ кг, шл шл

« где К1 — коэффициент, отражающий содержание кремнезема в шлаковом расплаве (при У

%02

=ЗОа, К„=О,З).

Количество кремнезема в шлаковом расплаве,необходимое по регламенту, определяется следующим выражением

5i0

©- 2 «025 g +ьОО=О 25 13020+600=3855кг. регл шл

Количество кремнезема в шлаковом расплаве (3906 кг) незначительно превышает регламентное (3866 кг), При содержании ЗОВ Si02 в шлаковом расплаве содержание цветных металлов в шлаке автогенной плавки сос-. тавляет (фиг. 3),Ж:Ж 0,65 ; Со 0,09, т.е. имеет место пониженное содержание цветных металлов. 45

Hp и м е.р 2. Принятые исходные данные: средняя скорость усвоения кислорода (6„„2в<„ ) 130 кг/мин; расход высокосерййстой руды (G )

517 кг/мин; скорость образования 50 шлакового расплава (M» ) 434 кг/мин; содержание кремнезема в шлаковом расплаве (у 9 „02 ) 16%.

Состав шлакового расплава, образованного за время дТ=ЗО мин. 55

Содержание магнетита в шлаковом расплаве составляет

Ре-,04

Х =-0,11 (+ЗЬ=-О, 71- 16+ЗЬ- Я Б о/о.

Скорость перехода магнетита в шлаковый расплав равна

3 4 34

=Ж 0 01Х =532 0,01 85=138 кг(Мин. ил шл шл

Скорость перехода сульфида железа

3 в шлаковый расплав равна

-(o р

G „=-0,648, 0,0041

=-0648- 30+0,0014(130) +77=12 кГ(мии, 2

Определение коэффициента пропорциональности;

ГЕ304

Ф.=-ООЬ1 Хшл 12,ПЬ=-0061 25+2,%=065.

Определение скорости растворения кремнезема, 810 ре9 ге30 .

19 =09О, л+Ь;был +4=ОД-124

+0,65 138+4=104,5 кг(мин, Скорость растворения кремнезема значительнб отличается от- реглаявнтной, ввиду присутствия в шлаковой ванне, наряду со значительным количеством сульфида железа, весьма ощу- тимого количества магнетита. Управление осуществляется в две стадии: в первой стадии подается дополнительное количество кислорода для частичного перевода сульфида железа в магнетит; во второй стадии - дополнительное количество кремнезема для доведения дорегламентного содержания магнетита вшлаке автогеннойплавки. дополнительный расход кислорода равен

0 0 0 с 2 О, =165кг)мин-ЙОкФ ин=

Аоп регл Жв(ср)

- 35 кг(мин.

Средняя скорость усвоения кислорода (6 „< >) определяется УВМ по уравнению о (ус в сь(ср) аТ вЂ” (@тех )Ртех ого+)ог)

1-0. =435 кг(мин.

Скорость восстановления дополнительного магнетита равна

РЕ304 ) 0 .

= О,.П3+О,ОО80, (;— (доп) v /

996492

=(0 73+0,0028 <60)-435=27 кг/мин

Si 02

Я =0250 „+600=025 46450+600=4740кг

%02 %02 5102 н =нР „„-Q =4740-2Ь50=2090 кг, я кР Фп 2

%0 над =к н д= /,43-2090=2969кг, Ft. 3O4 геено» вЂ” /54,5

=1юо ® --1p0 =И9 28%.

Определение коэффициента Ь| „

Ь.= 0,01 Х +2,92 0,07-28 2 92=046

F 3 4 кр.фл — 6(шл 6/n QH =16560+2989=19549 кг, =-О,6<84 +0,00%$6 /+ = шл усе

9102

6(шл

=-O,648- (6O+O,ООМ4 (160) +17 =2,5 КГ/М""

Fe30 510

=-Q, t4 М +36=0М- /6+ 36= 257о.

tttл LUn

=W ДТ=552кг/мин 30мин=/6560кг, шл шл

Скорость образования магнетита в шлаковом расплаве составляет

Si 02

И = K, Q =016 16560 кг шлакового

ИП 4 ИИ расплава;

5jO2

Q =K а =О,<6 /6560=265axr; шп 1 шп

F80 0

6 — /45 G = /,45- /65= 239 кг/мин.

05P 5(cP) бО где K коэффициент, отражающий содержание кремнезема,в шлаковом расплаве (при Уш„=-16Ъi 34 Й .00./Х 3 4-552 ОО 25- 3

К =О 16), Ф б5

Скорость перехода в шлаковый расплав дополнительно образованного магнетита составляет

5 Ез04

G, =43,5-27= 76,5 кг/мин.

Суммарная скорость перехода магнетита в шлаковый расплав составляет

Fe O

/С, =96+/6,5 а 154, 5 кг/мин.

Суммарное содержание магнетита в шлаковом расплаве равно

Скорость .перехода сульфида железа в шлаковый расплав. составляет. Определение прогнозируемой скорости растворения кремнезема

=09 2 5i0,96 154,5+4=154,57=155кг/мин.

Ъ в результате получается прогно- 40 зируемая скорость растворения кремнезема, которая превышает регламент- . ную.

Определение недостающего количества кремнистого флюса для получения 45 регламентного содержания (S 0 ) в шлаковом расплаве.

Количество шлакового расплава, образованного за время аТ=ЗО мин, Количество кремнезема в 16560 кг шлакового расплава равно

Содержание кремнезема в шлаковом расплаве необходимое по регламенту равно

Недостающее количество кремнезема в шлаковом расплаве составляет что соответствует количеству кремнистого флюса

Суммарное количество шлакового расплава после подачи недостающего количества кремнистого флюса равно что соответствует суммарному содержанию кремнезема в шлаковом расплаве

Таким образом, содержание кремнезема и цветных металлов в шлаковом .расплаве соответствует регламентному (фиг. 3), т.е. У Д 24-27, H< 0,75;

Со 0,098.

Пример 3. Принятые исходные данные: расход высокосернистой руды (6Р л ) 517 кг/мин/,средняя скорость усвоения киСлорода (G 2 < ) 165 кг/мин; скорость образования шлакового расплава (14шп) 552 кг/мин/ содержание кремнезема в шлаковом расплаве

У9 0 16 В .

QtA

Состав шлакового расплава, образованного за время @Т=30 мин.

Содержание магнетита в шлаковом расплаве равно

Скорость перехода магнетита в шлаковый расплав равна

996492 :25 10

15 ре304 .Еез04

3 =001% Х =91,14кг.

ЬЭ . IIJn ШЛ

Скорость расхода сульфида железа на образование магнетита равна.

Скорость расхода сульфида железа на образование магнетита составляет е304

=1,И0, =1,13 239=210кг!мин.

0 мгн 05p

Скорость образования сульфида железа из руды равна

6 =6 . 001 I(=&1 001 70=356,3кг мин.

P P Р

Скорость образования неокисленного сульфида железа составляет ю ре9,ре5 Ге9 =356,3-210= неокисл р обр,мги=3

=863 Кг/мин.

Определение свободного члена (О.) для уравнения скорости восстановлен а ия магнетит ..02

Э=0826а сеФ )-101 2=0а26 165-101 02=2921.

Скорость восстановления магнетита

"Ъпределяется 25

3 4 -3 4 FeS Ге304 о5р не окисл игл

=077 239+0,3 863-138+29,21=101,2 кгlмии.

Регламентное содержан ие магнетита в расплаве не должно превышать 20%; тогда регламентная скорость перехода магнетита в расплав составит

О Ре304

=И 001 Х = 552. 001-20=1104 кг/миН.

eh(perp) регл

Регламентная скорость восстановления магнетита равна 40

Ре90 рез 4 ре5 3 4

О Fe0

® ос рег 0 0 обр не окисл шлрег

11 +036 л еос,, рег

=0,17 239+0,3.96 3- 110,4<29,21=129 к /мин.

Скорость восстановления магнетита (101„2 кг/мин) значительно ниже регламентной (129 кг/мин.) ввиду значительного содержания магнетита в шлаковом расплаве. Основным управляющим

50 параметром является подача недостающего количества кремнезема.

Определение недост ающе го количества кремнистого флюса для получения регдаментного содержания 5102 в шлаковом расплаве. 55

Количество шлакового расплава, образованного за время 6Т=ЗО мин.

Я =® ° дТ = 552 кг/мин Зо мин = 16560 кг шл шл

Количество кремнезема в 16560 кг шлакового расплава-при У „2=16Ъ, 5102

=0,16 равно

О =К Q =016 1Ы60 2650кг. шл шл 65

Необходимое содержание кремнезема в шлаковом расплаве по регламенту составляет

9102

3 = 025 Q +600=025-16560+600=4140кг регл вл

Недостающее количество кремнезе-. ма в шлаковом расплаве равно

910 910 Я 02

9 "-Q -9 =4740-2650 =2090кг, нед регл шл что соответствует количеству кремнистого флюса (ф д"-"1,43 ° 2090 Ф 2989 кт.

Суммарное количество шлакового расплава восле подачи недостающего количества кремнистого флщса составляет

EQ = Я +8 = 16560+2989=19549 кг, Кр.Фл ° щл ыл нед что соответствует следующему суммарному содержанию кремнезема в шлаковом расплаве

ЯО

2 ре гл . 4140

Y =100 =100 49 24 /о. шл .) 19 5 49 шл

Как и в примере 2 содержание кремнезема и цветных металлов в шлаковом расплаве соответствует регламентноMjj

Пример 4. Принятые исходные данные: расход высокосернистой руды (G") 517 кг/мин; средняя скорость усвоения кислорода (G < р>) 165кг/мин; скорость образования шлакового расплава (Ч,„„) 552 кг/мин; содержание кремнезема .в шлаковом расплаве (у9 02 ) зоа.

Состав шлакового расплава, образованного эа время ЬТ=ЗО мин.

Содержание магнетита в шлаковом расплаве равно

Fe o

4=-011 Y +36= -074 30+36 =141 /о, шл шл

Скорость образования магнетита равна

Ге о О

G, =1456 = 39 кг(мин. обр св(ср)

Скорость перехода магнетита в шлаковый расплав составляет

С =1,13 239=210 кг)мин, сор,мгн

996492

27

Формула изобретения

9oc ооp

Гезоа где "вос еъ 4 обр Геб неокисл

Скорость образования сульфида железа из руды равна

Fe5 Fe5

-0010, Х 5Ю004.70=356,ъкг!миН.

P Р P

Скорость образования неокисленного сульфида железа составляет

=G -C =356 3" 270= не окисл р обр. мгн

=66,3 кг/мин.

Определение свободного члена (О) для уравнения скорости восстановления магнетита

15 о, )3 0 g Z6 ° G, -107,02=0926 $65- (07,02=

ycв(еР)

= 29,27.

Скорость восстановления магнетита .2О равна

Fe304 Fe>04 FeB 3

Fe 04 я =0,77G g + Не окисл шл

eoc o Р

= 077 239+ 0,3 эь,3-81,И 29,27= 58 кг)мин.

Скорость восстановления магнетита (158 .кг/мин) превышает регламентную (129 кг/мин). Это способствует увеличению выхода цветных металлов в штейн.

Определение содержания цветных металлов в шлаке автогенной плавки.

Количество расплава, образованного за время АТ=ЗО мин, 35

Я =W й7=552кг/мин.ЪОмин=16560кг.

llJA шл

Количество кремнезема, перешедшего в 16560 кг шлакового расплава при 4 у „2= 30 Ъ, К., =0 „3 равно

5s0

Q = К Q = 0,3.16560 =4968 кг, шл 1 ю где K — коэффициент, отражающий со- 45

1 держание кремнезема в шлаковом расплаве.

Содержание кремнезема в шлаковом р асплаве необходимое по регламенту, 1

° 50 определяется следукщкм выражением

Я =025 Q +б 00=0,25. 1ЬБЬО600=4740 КГ.

51 02 шл

Количество кремнезема в шлаковом 55 расплаве (4968 кг) превышает регламентноее (4740 к г), следовательно извлечение никеля и кобальта выше регламент ного.

Содержание цнетных металлов в шла-6() ке автогенной плавки составляет (фиг. 3), Й : >1 0,65; Co — О, 094.

Использованке предлагаемого способа позволяет: повысить кзвлечение меди, никеля к кобальта в штейн на

8-10%, стабилизировать температуру шлаковой ванны и удлинить кампанию аппарата автогенной плавки на 1520 дней, получить шлаки автогенной плавки с заданными содержаниями магнетита и кремнезема, стабилизировать значение основных внутренних параметров процесса и переработать дополнительное количество руды, IloBulсив тем самым производительность агрегата автогенной плавки.

1. Способ управления процессом автогеннЬи плавки руды, включающий окислительную продувку, подачу руды, кремнистого флюса, слив продуктов плавки, измерение значения текущего расхода кислорода, руды, кремнистоrо флюса, заключающийся в предварительном определении потребных количеств руды, кремнистого флюса и кислорода, зависящих от химического состава перерабатываемлх матерка..жв, отличающийся тем,что, с целью повышения извлечения никеля,, меди и кобальта в штейн, дополнительно измеряют текущие значения расхода отходящих газов и содержание кислорода в них, количество шлакового расплава, образованного з а время между замерами, и содержание кремнезема в нем, определяют скорости образования магнетита, -усвоения кислорода, образования неокисленного сульфида железа, перехода сульфида железа в шлаковый расплав, расхода сульфида железа на образование маГнетита, по которым определяют скорость зосстановления магнетита и скорость растворения кремнезема и по ним осуществляют коррекцию состава шлакового расплава и стабилизацию температуры путем управления расходом руды, кремнистого флюса и кислорода.

2. Способ по и. 1, о т л и ч аю шийся тем, что скорость восстановления магнетита вычисляют по формуле скорость восстановления магнетита, кг/мин; скорость образования магнетита, кг/мин;

- скорость образования неокисленного сульфида железа, кг/мин; скорость перехода магнетита в шлаковый расплав, кг/мин; свободный член.

996492

Ге 04 0

GI0á ð -1,45 С усв(ср1 ге 9 . Fe30+ овр.1лслrH 05p

=1 Ki

02 где оу 1- средняя скорость усвоения усв(ср кислорода, кг/мин . 10

4.. Способ по пп. 1 и 3, о т л и— ч а ю шийся тем, что среднюю скорость усвоения кислорода вычисляют по формуле

0 02

2 ... ус в чсв(ср) дт. "

; 0 (тех теХ

Л где ЬТ вЂ . время между замерами, мин; ((2 - скорость усвоения: кисло0

Ус в . 25 рода, кг/мин;

Q Ж1- расход технического кис с,.— лорода в, момент замера, 0 кг/»» .

С вх — .содержание кислорода в техническом кислороде, ъ; 30

0Z

Q,ь + С) - расход отходящих газов в

or 1 момент времени (.; + Т), кг/мин . ht — время квантования для расхода технического кислорода и расхода отходящих

02 газов MHH

С вЂ” содержание кислорода в отходящих газах., Ъ.

5. Способ по пп. 1 и 2, о т л и— ч а ю щ и й. с я тем, что скорость образования неокисленного сульфида железа вычисляют по формуле

Х + 0 Яц бЗЬ| ре 0 . ВзО ц,л - щл

0 0

В=082Ь6 в-el 02 ПРИ 13046усв4190;

1

D =101,02-0 8266, пРи G <130 .

12. Способ по п. 1, о т л и ч аю щ и и с я тем, что скорость растворения кремнезема вычисляют по формуле

Fe5 Ce6 Feb

-G неокисл р обр, мс гн

Оо„С ХРе

Гез р р р

60 где ор - расход руды, кг/мин;

Хрен — содержание сульфида железа в руде, Ъ. 65

3, Способ по пп s н 2 О т л н ч а ю шийся тем, что скорость образования магнетита вычисляют по формуле где р де G - скорость образования сульFe9 фида железа из руды, I кг/мин;

F95 Яр щд Н - скорость расхода сульфида железа на образование маг55

6. Способ по пп. 1 и 5, о т л ич а ю шийся тем, что скорость образования сульфида железа из руды вычисляют по формуле

7. Способ по пп. 1 и 5, о т л и ч а ю шийся тем, что скорость расхода сульфида железа на образование магнетита вычисляют по формуле

8. Способ по пп. 1 и 2, о т л и - ч а ю шийся тем, что скорость перехода магнетита в шлаковый расплав вычисляют по формуле

Fe 04 рев04

=0,01% „Х где W,„- скорость образования шлакового расплава, кг/мин;

Х 0 - содержание магнетита в шлаковом расплаве, кг/мин;

9. Способ попп. 1и 8, отлич а ю щ и й:с я тем, что содержание магнетита в шлаковом расплаве вычисляют по формуле

%0а шл у — содержание кремнезема в шлаковом расплаве, Ъ.

iO. Способ по пн. 1 и- 9, о т л ич а ю шийся тем, что содержание к ремнезема в шлаковом расплаве опмоределяют по истечении 20-40 мин с мента предыдущего замера уровня ванны.

11. Способ по пп. 1 и 2, о т л ич а ю шийся тем, что свободный член вычисляют по формуле

%02 где W - скорость растворения кремнезема, кг/мин;

G - скорость перехода сульфида ре% шл железа в шлаковый расплав, кг/мин;

Ь - коэффициент пропорциональ1 ности, 13. Способ по пп. 1 и 12, о т ичающийcя тем,чтоско рость перехода сульфида железа в шлаковый расплав вычисляют по формуле

6 =-0;642G 0,00 Н4 „ыс ))+

996492

14. Способ по пп. 1 и 12, о т л и ч а ю шийся тем, что коэффициент пропорциональности вычисляют по формулам

2

%02 3регл

Х =100 — ( юл у- шл!

15. Способ по п. 1, о т л и ч аю шийся тем, что скорость восстановления дополнительно образованно- 70

ro магнетита вычисляют по формуле

Fe О, } 02 Feэ 4

" 0(113+0,0028С(Вос(доп) . YCB(cp) Обр(дол)(25 при этом 1: 2 с,2 +@ 2

Е::о о

ycB(Cp) Мсб(ср} *оп(ср)

Ее 304 О2

2

06р(доп)- 45С(ycB(cp) >

30 кр.фл — ©шл=@шл не*

O,"Ð.фл s(o

-=Ф Я нед 1 не*

9(02 SiО а

«A = регл urn

5)02 гдЕ 1 рвгЛ

Ее Э04 где (- скорость восстановления вес(доп} дополнительно обраэованного магнетита, кг/мин;

1се(1 средняя суммарная скорость 35

АСЬ(ср1 усвоения кислорода, кг/мин;

Ееэ04

Ы - скорость образования дополнительного магнетита, кг/мин, (2„, - дополнительный расход кислорода, кг/мин. 40

16. Способпоп. 1, отли ч аю шийся тем, что суммарное содержание магнетита в шлаковом расплаве вычисляют по формуле кр фл

Не*

К, 45

ЕеЭ 04

34 шл Х =100 щл Nåï

S) 02 нее, Ееэ04 Feq04 Геэ04 (шл шл шл(дс(п} шл шл лТ

50 при этом

5102

Источники информации, принятые во внимание при экспертизе

1. Авторское свидетельство СССР

М 365391, кл. С 22 В 15/16 | 1965.

Fe o4 55 где Хил — суммарное содержание магнетита в шлаковом расплаве, Ъ, Геэ04. Ь, =-0,01Х +2,920 прн

Э4

Ь2--0,074 Х +2,l24 пРи

Fe304

ЬЭ=-ОЖ9 Хщл "2,544 при.

Fe o

b =-0,064Х +2,324 пРи

Blh

Ь =-0061 Х +21)6 при щл

Оусв(ср (М 16

С усе(ср)=145 49 (((в(}:140-1 М;

С сМ =13 -139;

02 усе(ср)="30-134. ееэ04 суммарная скорость перехода магнетита в шлаковый расплав, кг/мин; (),„,л — количество шлакового расплава эа время между замерами, кг.

17. Способ по п. 1, о т л и ч аю щ и .й с я тем, что суммарное содержание кремнезема в шлаковом расплаве вычисляют по формуле при этом 2

Рр д 025 (((л+ регламентное количество кремнезема в шлаковом расплаве, кг; коэффициент пропорциональности, отражающий регламентную скорость образования шлакового расплава; суммарное количество шла- . кового расплава, образованного после подачи недо стающего количества крем, нистого флюса, кгпв недостающее количество кремнистого флюса, кг; коэффициент пропорциональности, отражающий содержание кремнезема в кремнистом флюсе; недостающее количество кремнезема в шлаковом расплаве, кг} количество кремнезема в шлаке, кг.

996492

88tnpuee

РП РГЯ

ЯяюаВ

Адг@итк

Юю&лхи инффтциц

s upume пп йемвщ

ЯОИЯ исй mggнюмяцкноа

Ф Уфой Ц

ЯдьР УЯи ЯфйВЯЯЯ

guruö. 5Â р

Аг л 3ра е @

ЯРЮй3ФУ

i@

Ai iOPum 0 аЬЮМ

ЯРР0еи/ Уюлую4уNg нихнеяу ля

О0 тн 0п Жяенщ

НЯООпйащпО тутина р инщиа

4>4eme пп йтнм

N0$&ml Яценцр

Ndpggg йФоаи и с3гииию

pevuivwmaod ии00ти 30сапаиЯмна

Мненье

ardPtrmpr ж soup гПЩЕНЯНСа К0актба 1ф ИНСмиа

996492

Составитель A. Абросимов

Редактор T.1!àðôåíîâà Техред Ж.Кастелевич Корректор 1 Ференц

Заказ 850/40 Тираж 625 Подписное

)ЗНИИ11И Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Филиал ППП "Патент", r Ужгород, ул. Проектная, 4 lumuvgg натка д сииагИ

I фиа икр euEsn-óðóè- Ig z(1Даеэкй ню сигнало3 ф Р 1 """фЯ