Печь кипящего слоя

 

ПЕЧЬ КИПЯЩЕГО СЛОЯ для обжига материалов, содержащая реакционную камеру с желобковым ложным днищем, газораспределительную систему, загрузочный и разгрузочный патрубки, сливной порог, отличающаяся тем, что, с целью повышения производительности печи, желобковое ложное днище выполнено из блоков, расположенных в направлении от загрузочного патрубка к сливному порогу, отношение длин предыдущего блока к последующему равно 2,5:1,5:1, отношение шагов гребней желобов соответственно составляет 1:0,8:0,9 и отношение глубин желобов равно 1:0,7:0,8. (Л со

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

3(5D F 27 В 15/02

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К А ВТОРСКОМЪ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

Ю 3

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3497939/22-02 (22) 06.08.82 (46) 07.02.84. Бюл. № 5 (72) В. В. Костелов, И. И. Гнедин, А. М. Скопа, В. Б. Княжкин, П. В. Нестеров, P. А. Иса- кова и Т. С. Даулетбаков (71) Государственный проектный и научноисследовательский институт «Гипроникель», и Институт металлургии и обогащения АН

Казахской ССР (53) 66.096.5 (088.8) (56) 1. Авторское свидетельство СССР № 385157, кл. F 27 В 15/02, 1971.

2. Авторское свидетельство СССР № 425033, кл. F 27 В 15/02, 1972.

ÄÄSUÄÄ 1071911 А (54) (57) ПЕЧЬ КИПЯЩЕГО СЛОЯ для обжига материалов, содержащая реакционную камеру с желобковым ложным днищем, газораспределительную систему, загрузочный и разгрузочный патрубки, сливной порог, отличающаяся тем, что, с целью повышения производительности печи. желобковое ложное днище выполнено из блоков, расположенных в направлении от загрузочного патрубка к сливному порогу, отношение длин предыдущего блока к последующему равно

2,5:1,5:1, отношение шагов гребней желобов соответственно составляет 1:0,8:0,9 и отношение глубин желобов равно 1:0,7:0,8.!

07191!

55., -",);:!)(! < Iii:С ()Т! О си ГСЯ К IIBPTHOH МЕТВ, I1:. Ст)юстп, к металлургическим ,!м,,;»богающи!1>>.

1 <,

«:ц, рсciêuèîíllàH I>»ìcðà в которой Выпол: < 1;1 !! форм(коль:leuol о желооа. При этом !

i;i!pcii реакционного пространства происхо,1,;!.! KO(ВСНПO IJOCPC, (CТВОМ ЦЕНТР»ЛЬНО >:СТ3пон !(Нного нагревательногÎ элемента. РеакliIlo н:lÿ камера СII36æåuà разделительной !

Исрсгородкой, усган(ц!П(иной между загрузоч!<ым и разгрузочным 1ятрубка vJH (1) .

Однако такая конструкция печи обсспе>!Ивает равномерный тепловой поток в объеме реакционной камеры, что не позволяет интенсифицировать технологический процесс и т(!м (3. ым НОВьlсить upof!BBoдитс >Jbuoc1 ь ! l("! I !

13il60лее близкой K изобрст IIHK) по технич,ской сути и достигаемому результату явля TCH IJC>I I> KHIIII Iueuо (,!Оя JJJH 06iKH! 3 материалов, содержащ Isi реакционную ка)п ру с )кслооконым ложным TJIHIuåì, газораспрсдслитслы!ую сиги му, загрузочный и разгрузочный па(рубки, сливной)орог (2J.

Недостатком этой конструкции является то, что желоба ложного днища, смонтированные вдоль длинной оси реакционной камеры, вь<г!олнсны с постоянным шагом гребней и глубиной я(слобов. Соответственно к<Инструкции ложного д!(ища смонтированы и нагреватели о (инаковой мощности. 1-1агрев реакциош(ой K3)lcpi в ходе эксплуатации агрегага нсравномерен по длине реактора: только греть обьсм» камеры достигает 0!iТИ М 3, 1Ь ПОИ ТC >I и Сj) »TÓ PI>l I!(11 РЕВЯ, ПОЭТОМ Х>

ИЛВЕСТН <и I!( ()K!!3 ЬIВ !PT(. H )13ËÎÏÐÎÈÇ ВО(1 I I (.> I u 0 H I I (Э H 0 и .

11сл(,10 гзобреi ения является повышение произ водитсл ы гост и пс и,.

Поставленная II(. I> достигается тем. что

В lic !i! ипян(его с. !Off;fëil Обжига матс<)ия. !ОВ, (ОДСР >ilill(и PC»KuHOIi>!) 10 K3 4CР\ С ЖЕ,!06K()f!!, ло)кны>м д<1ин(см, газораспределительную систему, зягр,з(хчный и разгрузочнь(й патрубкп, сливной порог. желобковое ложное дни це Выполи<я<о из блоков, располо)кснпь!х В направлении от за(рузочного иагрубкя и слиш;ох:у г!Орогу, отношение гдли(! ilр» .ы,)уп!СгÎ олока к последующему равно 2,5:1,5: 1, (< Ноц)ение шагов гребней желобов соогвстствс»нo составляет 1;0,8:0,9 и отноше!ше глубин желобоз равно 1:0,7:0,8. ! 1pif > к»33II!I!. От!ношениях шаГОВ и глубин желобов емкость каждого желоба

В большем блоке 00. Ihlll(- емкости каждого

iK <.,1 o 6 3 В >! с и ь и сх(6, I 0 K < . ч т О и 03 В o. я с т

II0 J3B3Tb в больший блок и болыпую тепловую нагрузку. Это, в свою очередь, flpHводит к сдвигу 30!II>I максимальных температур в сторону змагрузо(ног0 и»трубка, обеспечив ieт болсс прсдо»жительное на"Ож;((нис Iтсрпал(! В этой зоне и уВе,, !u .> Н!,(", !С:Ьп<)!! 1!,;<)! )I><),;I<Т<>)1ЬПОСТИ.

Пределы отношений длин преды, щих блоков днища печи в направлении от загрузочного патрубка к с<(ивнох!у порогу к последующим обусловлены составом перерабатываемого сырья.

Так, г!ри сумме извлекаемых через газовую фазу компонентов в пределах 12 15 /р отношение длин блоков 2,5:1, при содержании 8 — 10,/р -- 2:1, при содержании 3—

5Р/р — соответственно 1,5: I. 3To обУсловлено необходимостью поддерживания оптимальной температ ры процесса большее или меньшее время.

Рассматривая соотношения элементов желобов ло)кного днища, следует указать, что шаг гребней желобов в блоках уменьшается от pipeдыдущего к последующему, причем это уменьшение находится в преде;I3x 3KcïcpH)IeJ.T3ëüí0 установленных углов наклона стенок жс 1060B, обеспечивающих равномерное кипение слоя в желобе.

При отношении шагов гребней 1:0,9 обеспечивается «кипение ) материала при одновременном умсныцении поверх)>ости слоя на 10 jo, что обуславливает возможность доработки обедненного материала при меньшей тепловой нагрузке. При уменьшении шага гребней до атно(пения менее 1:0,8 имеет место смещение поверхности на 20 /р и более, что ripH обработке материала, обедненного летучими компонентами, может привести к его перегрсву и спеканию.

Глубина желобов является ко

Уменьшение шага гребней менее 0,7 (отношение 1:0,7) приведет в конечном счете к умсньшеHHIo емкости же>loooB, т. р. к снижению производительности агрегата.

При соогпоц)ении более 1:0,7, например

1:0,75, пылевынос возрастает примерно на

10Р/0 против соотношения 1 :0>7, в свою очередь, при соогношении 1:0,85 толщина слоя оказывается »кой, что скоросг отгонки летучих соединен) и снижается на 5- -10Р/, IIo сравнению с толщиной слоя, определяеI0H соотношением 1:0,8 и меныпе.

На фиг. 1 изображена печь, про, ольныи разрез; на фиг. 2 — то жс, поперечный разрез.

Печь состоит из реакционной камеры 1, снабженной желобковым ложным днищем 2 с газораспределительными -,ðóáêàìè 3. В противополохкных сторонах реакционной камеры 1 расположены загрузочный патрубок 4 и разгрузочный патрубок 5 со c,Tèâным порогом б. В верхней части камеры 1 смонтирован штуцер 7, соединенный с вакуумной системой. Под желобами ложного днища установлены нагреватели 8, 1071911

47uz.

Составитель Л. Фсдоров

Редактор И. Николайчук Техред И. Верес Корректор М.,!смчик

Заказ 11578/34 Тираж 57 8 !!одписи с

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж вЂ” 35, Раушская наб.. д. 415

Филиал ППП «Патент», r. Ужгород, ул. Проектная, 4

Печь работает следующим образом.

Реакционная камера 1 герметизируется, вакуумируется через штуцер 7 и нагревается посредством нагревателей 8. Через газораспределительные трубки 3 в камеру 1 вводится нейтральный газ. По достижении заданной температуры через загрузочный патрубок 4 в желоба ложного днища 2 подается обрабатываемый материал. После выдержки, необходимой для достижения

1О всем материалом заданной температуры, продолжается непрерывная загрузка материала. Обрабатываемый материал разгружается через сливной порог 6 и разгрузочный патрубок 5.

При применении предлагаемой печи кипящего слоя для обжига материалов для переработки комплексного полиметаллического сырья экономический эффект. составит

660 тыс. руб. в год в расчете на одну печь.