Способ производства полос из нержавеющей стали

 

Изобретение относится к металлургии , а именно к технологии производства холоднокатаных полос, включающей термообработку в проходной печи. Целью изобретения является1повышение выхода годного за счет снижения продольной разно1 олщинности холоднокатаной полосы. На реверсивном стане прокатывали полосу из стали 12Х18Н1ОТ, затем проводили термообработку в проходной печи при 1120. Ксгнцы полосы длиной 15 м термообрабатывали при пониженной (6,25 вместо 1C м/с) ско- . рости протяжки. 1 ил., 2 табл. о 8

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСНИХ

РЕСПУБЛИК (51)5 С 21 D 9/52 Ф I, „, ь

t ..--. .

l "" ч

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К ASTOPCKOMV СВИДЕТЕЛЬСТВУ

Qv = О,5 рте„(Ho — 11 ) /Н„

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР (21 ) 464 0422/02 (22) 24. 01.90 (46) 15.04.91. Бюл. N 14 (71) Научноисследовательский институт металлургии и Челябинский металлургический комбинат (72) Л.А. Агишев и В.Е. Шабуров (53) 621.785.79 (088.8) (56) Кандук Ф.А. и др. Производство листовой нержавеющей стали. М.: Металлургия,.1975, с. 351-352.

Авторское свидетельство СССР

N .956583, кл. С 21 D 11/00, 1982.

Изобретение относится к металлургии, а именно к технологии производства холоднокатаных полос, включающей термообработку в проходной печи, Целью изобретения является повышение выхода годного за счет снижения продольной разнотолщинности холоднокатаной полосы.

Сущность способа состоит в применении термообработки в проходной печи с последующей холодной прокаткой, (lpga зтом KQH /bi flollocbl длиной 1 g

= О,5 v»t + Lp подвергают термообработке при снижении скорости движения полосы через проходную печь на

rAe v> — установившаяся скорость холодной прокатки, м/с;

„,Я0„„1641891 А 1

2 (54) СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ПОЛОС И3

НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ (57) Изобретение относится к метал-. лургии, а именно к технологии производства холоднокатаных полос, включающей термообработку в проходной печи.

Целью изобретения является повышение выхода годного за счет снижения продольной разнотолщинности холоднокатаной полосы ° На реверсивном стане прокатывали полосу из стали 12Х18Н10Т, затем проводили термообработку в проходной печи при 1120 С. Концы полосы длиной 15 и термообрабатывали при пониженной (6,25 вместо 10 и/с) скорости протяжки. 1 ил., 2 табл. время разгона (остановки) стана до (от) v,,с;

Lp — длина непрокатанных концов при прокатке на реверсив- @ ном стане, м;

v скорость протяжки полосы в агрегате термообработки, и/мин; QO

Н - толщина полосы, задавае- С© мой на агрегат термообработки;

h толщина .холоднокатаной полосы.

Длина концов полосы 1 = 0,5 v t+

+ L, подлежащих дополнительной тер" мообработке, обусловлена тем, что практически замедление от установив" шейся скорости холодной прокатки v до остановки стана происходит по линейной зависимости. По той же завиЕ64Е89Е

)0

Il р и м е р. Проведенные эксперименты показали, что при обработке полосы из стали 12Х18Н10Т по предлагаемому способу обеспечивается снижение отбраковки листов по причине разнотолщинности концов полосы (см.табл.1) .

Опыты проводились на рулонах одной плавки с исходной толщиной 2 мм.

Прокатку на толщину I мм проводили на 20-валковом стане 1700 при скорости прокатки 6 и/с. Время разгона (замедления) стана до выхода на заданную скорост ь прокатки 5 с. Термообработку полосы толщиной 2 мм проводили в проходной печи длиной 20 м с выдержкой из расчета 1 минlмм толщины при 1120ОС. Скорость протяжки полосы через проходную печь 1С м/мин, Полоса 1 обработана по прототипу, полоса 2 - по предлагаемому способу, полосы 3-6 — с отступлением от пред50 лагаемого способа (полосы 3,4 по величине термообработанных концов, полосы 5,6 по скоростным режимам термообработки концов).

Механические свойства полос после термообработки и прокатки (нагарто-! ванных и термообработанных) приведены в табл.2.

40 симости происходит и разгон стана до заданной скорости прокатки.

Если длина дополнительно термооб" работанных концов превышает расчетные значения, то при их холодной прокат5 ке с постоянной скоростью толщина ме талла меньше номинала . В случае, ког" да дополнительная термообработка про водится на концах меньше расчетной длины, холодная прокатка при снижен, ных скоростях приводит к повышенной отбраковке по толстым концам.

Величина снижения при териообработке у концов 1 = 0,5 с е„(НΠ— h ) /Hö получена, исходя из предположения пропорциональности упрочнения металла в зависимости от величины деформации.

Как показывает анализ кривых упрочнения (см.чертеж) в диапазоне обжатий 0...504, они с достаточной точностью могут быть представлены в виде прямых, погрешность при этом .не превышает 5...73. При GTQM при изго 25 товлении полос из высоколегированных сталей и сплавов толщиной 0,5...1,5 мм деформация в последнем переделе не превышает 40...5ЙФ.

Анализ полученньи результатов показывает, что изменение режимов термической обработки на концах пере-. дельной полосы практически не влияет на механические свойства полосы в конечном профиле.

Как показывают проведенные эксперименты, экономия металла за счет повышения выхода годного при обработке полос по предлагаемому способу составляет 1,7l. При этом происходит некоторое снижение производитель-ности агрегата термообработки, определяемое следующим образом: если дли— на полосы в толщине 2 мм при весе ру-лона E 0 т составляет 600 м, а дополнительной термообработке подвергаются только 44 м (в т.ч. 14 м заправочной полосы) при снижении скорости движения в 1,5 раза, то средняя скорость движения полосы по агрегату уменьшается в 1,04 раза, т.е. снижение производительности составляет 4 .

Пример 1, Выпуск термически упрочненных арматурных стержней If 14 из стали 20 ГС осуществляли при постоянных параметрах процесса нагрева и прокатки заготовки на стане 250-1 комбината "Криворожсталь".

По выходу из чистовой линии стана прокат охлаждали движущимися потоками воды при избыточном статическом давлении в устройствах проводкового типа до 680-720 С, причем охлаждение начинали через 0,6-0,10 с после окон чания деформации. После охлаждения на первой ступени проводили порезку и через различные промежутки времени повторно охлаждали ускоренно до

350-400 С с последующим остыванием на воздухе. Это позволило получить высокопрочную арматурную сталь с повышенной однородностью механических свойств.

Пример 2. Термическое упрочнение арматурных стержней К 18 из стали СТ 5 осуществляли аналогично примеру 1. Охлаждение на первой ступени начинали спустя 0,6-0, 1С с после окончания деФормации и заканчивали при 650-680 С, после паузы в 1, 0 с осуществляли порезку и повторное охлаждение до 550-57 E C через различные интервалы времени после порезки.

При ограничении паузы между концом деформации и началом охлаждения на первой ступени, а также между порез кой и началом охлаждения на второй где vz

Зо т.

Но

Ь„

Таблица!

Отбраковка концов полосы

Выде рика при термообработке концов полоCQ мин/мм

Длина концов полосы с измененной термообработкой, и

Скорость на концах полосы при термообработке, и/с

Номер полосы

Способ обработки по продольной разнотолщин ности

Расче тная

Экспериментальная

ЭкспеРасчет ная риментальная

2 (+)

a,5 (+)

1,7 (+)

1,7 (-)

2 (-)

1,2 (+) Прототип

6,25

6,25

6,25

6,26

6,25

1,6

1,6

1,6

6,25

6,25

6,25

8,5

2 15

3 15

5 15

6 15

Прелла га— емый

1,2

"+" — толстый, "-" - тонкий.

О 164 ступени разброс механических свойств по длине раскатов термически упрочненной стержневой арматурой, стали уменьшается от 250-280 H/ìì2 по известному способу (режим 5) до 100 120 Н/ммЭ.

Результаты испытаний натурных стержней и сварных стыковых соединений на статическое растяжение (табл.2) позволили оценить степень разупрочнения арматуры, термически упрочненной по различный режимам. Из приведенных данных следует, что закалка стержней с температуры 900-800 С до 350-370 С (известный способ) приводит к фррми= рованию структуры, обладающей высокой чувствительностью к повторному термическому воздействию (сварке).

Прочность стыковых соединений из такого металла соответствует прочности сварных соединений, выполненных из неупрочненных стержней. Проведение двухступенчатой прерванной закалки с регламентацией температуры после первой и второй ступеней, а также выдержки для прогрева поверхностных слоев приводит к получению проката повышенной прочности, который сохраняется на том же уровне в стыковых сварных соединениях.

Использование предлагаемого способа обеспечивает по сравнению с известным повышение качества путей уве личения однородности механических свойств по длине раскатов., увеличение выхода проката высоких классов, а также выпуск арматурной стали с уровнем и однородностью механических свойств, удовлетворяющих требованиям

1891

6 изменения (Р 2 к ГОСТ 1 0884 -8 I, кроме того,i снижение простоев прокатного стана, связанных с недореэами раскатов на летучих барабанных ножницах, получение свариваемого упрочненного проката .

Формула изобре те н ия

Способ производства полос из нержа веющей стали, включающий термообработку в проходной печи холоднокатаного подката и окончательную холодную

15 прокатку, отличающийся тем, что, с целью повышения выхода годного за счет снижения продольной разнотолщинности холоднокатаной полосы, концы полосы длиной 1к = 0,5v

+ Ly подвергают термообработке при снижении скорости движения полосы че " рез проходную печь íà Qv

Дч = От5 ттрн(Нь 1 к) /Нв °

25 установившаяся скорость холодной прокатки, м/с; время разгона (остановки) стана до (от) v с; длина непрокатанйых конЦов при прокатке на, реверсивном стане, м; скорость протяжки полосы на агрегате термообработки, и/с; толщина полосы, задаваемой на агрегат термообработки, мм; толщина холоднокатаной полосы мм.

1

I (1

1

1

I

1

I

I

I

1

1

1

1 о о

С»

CO

ТЧ

Ю в

ЪО

CI в

ЪО

3 а 1

I (»

Ю (\ с °

z.

Ю в

ЪО

С»

1

1 1

1 сЧ

° 1

I о

° I

1

1

1 1

1

1 ь а

С»

11 »1

1 1 у(I

1! 1 1((1

1 1 (м!

1 Xl Я 1

1 I 1

1 „В! (с(1 С(I

О 1 (I (ф 1

1 1 1! 1 I

I 1

1 ! а

1 ь

I фР 1

I 1

1 у 1 1 1

f l (с(!

I Xl3 I

1 1

1 (4 1 е»

I1I 1 1

S 1

С(I IN 1

L i т(3 1

aI 1 1

a»1 1

1 (1D 1

It

С(S х

61 о (Q.

I0 л

С» а

1 1

1 аФ 1

1 I

1 СЪ

СЮ

I (Ъ

I (с(1 ! XII 1

1 1

1 I

1 ЯII

1 I о 1

»С 1 !с(1

I 1 и 1

i XI* i !

1 ° I

1 Ф 1

ОЪ

С» (Ч

Ю ,Ю (Ч

00 ("Ъ

CI

ЪО сч л

1

I

I

1

1 (тЪ

Ю еО сЧ о (Ч (.

ЪО

С» Ю ..Ч N

1: (-а

S з съ!

1

1

1 а;

1О

1 (- (.

I

1

I

1

1

I

1 !

1

1

I

1

1

1

1

1

I

1

I !

1

I (I

I о !! а с

,(o

1 5 !

1

1

1

1

I

1

I

1

I

1

1 с4

I )S о

1 S

1 Ы с о

1 II а! и

О с о

I

I It

I Z

I ca

О и

1

I ! ! е е

1

I

I

I

1

I

I !

1

I 1

1

1

1

1

1 !

1 (I

I

1641891

I 1

I 1

I I

1 1

1 I

1 I

1 1

Усе 1

1 1

1 (((1 сф»

I 1

1 Д

1 1 (с(I 1

XI3

I Я 1

1 1

1 I

à — Ъ

1 1(С

113!

I ° 1 р

I 1

1 1

I е(С 1

1 1

1 — Ф (с(1 1М!

1 Xl f I

1 I

1 ф I ! I

1 I

I(a ! (й а

1 1

1 1

Со

I 1

1 1

1 СФ 1

1 1

1 еЛ )

С.э

1 I

1 1 (с(I 1 1

I Х(!

I 1

Ц 1 I

Q(.Г I а(1(С) 1 с f

a4 I x1f I

1 1

I 1

1 СЕ I о с» с» (О са (ta

СЧ N СЧ

О Ю С» в а о ю ь

Ф с» о о (n м м о о о а в а

ЪО ЪО (О в (ъ

О Ю °

1 1 1 о о о о СО

° О о о о

1 1 1 о о о а в в сЧ с| an

° Ф о ю о

Оъ сп о сЧ (Ч сеъ о ь Ь

an в о (О ъО ЪО

СО е»г Со

М М (еЪ о о ь

ЪО, еО ЪО сч сч (Ч

o o o

N (4 (Ч л г

С»

Г

С»

CO (Ч

С» в ъО

С»

С

Ю м

С»

In ъО

1

1

I

1

1

1

1

1 !

1

1

1

1

I

1

I

1 !

1

I

1

I

I ! (1

1

1

I

Составитель А. Орешкина

Техред А. Кравчук

Корректор Л. Патаи

Редактор Т. Лазоренко

Заказ 3986 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул. Гагарина, 101