Способ управления процессом производства концентрированного оксида азота (ii)

 

Изобретение относится к области химической промышленности и может быть использовано в производстве концентрированного оксида азота II для получения гидроксиламинсульфата или азотной кислоты. Управление процессом производства концентрированного оксида азота II каталитическим парокислородным окислением аммиака производится путем регулирования расхода аммиака и кислорода, подаваемых вместе с водяным паром через смеситель в реактор парокислородного окисления аммиака, по содержанию оксида азота II в целевом продукте. При этом расход кислорода дополнительно регулируют по содержанию азотной кислоты в конденсате, выделенном после реактора конверсии при охлаждении пробы реакционной смеси до 20-40^oС, а процесс парокислородного окисления аммиака осуществляют при минимальном содержании азотной кислоты в этом конденсате. Это дает возможность сократить потери исходного сырья и увеличить выход целевого продукта. 1 табл., 4 ил.

Предполагаемое изобретение относится к области химической промышленности и может быть использовано в производстве концентрированного оксида азота II для получения гидроксиламинсульфата (ГАС) или азотной кислоты.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту является способ управления процессом производства концентрированного оксида азота II каталитическим парокислородным окислением аммиака с последующим гидрированием избыточного кислорода конвертированного газа, конденсацией водяных паров абсорбционной очисткой, выделением оксида азота II и отхода - азотнокислого конденсата. Известным процессом управляют путем регулирования расходов аммиака и кислорода, подаваемых вместе с водяным паром через смеситель в реактор парокислородного окисления аммиака. Регулирование осуществляют, задавая соотношение кислород-аммиак так, чтобы содержание оксида азота II в целевом продукте составляло 93% об./1/.

По сравнению с предыдущим известным способом управления описанный выше позволяет сократить потери оксида азота II с азотной кислотой.

Недостатки указанного способа заключаются в том, что не обеспечивается оптимальное соотношение кислород-аммиак. Это приводит к перерасходу кислорода, так как избыточный кислород окисляет оксид азота II до оксида азота IV, а это приводит к потере целевого продукта.

В основу изобретения поставлена задача сократить потери исходного сырья и увеличить выход целевого продукта - концентрированного оксида азота II, - усовершенствовав способ управления процессом его производства путем регулирования расхода кислорода по содержанию азотной кислоты конденсате, выделенном после реактора конверсии аммиака при охлаждении пробы реакционной смеси до 20 - 40^oC, при этом процесс парокислородного окисления аммиака осуществляют при минимальном содержании азотной кислоты в пробе конденсата.

В способе предусмотрены следующие отличия: - регулирование расхода кислорода по содержанию азотной кислоты в конденсате, выделенном после реактора конверсии аммиака при охлаждении пробы реакционной смеси до 20 - 40^oC, - осуществление процесса парокислородного окисления аммиака при минимальном содержании азотной кислоты в пробе конденсата.

Заявляемое техническое решение отличается от прототипа тем, что обеспечивает оптимальное соотношение за счет регулирования расхода кислорода по содержанию азотной кислоты в конденсате, выделенном после реактора при охлаждении пробы реакционной смеси до 20 - 40^oC, при этом осуществляют процесс парокислородного окисления аммиака при минимальном содержании азотной кислоты в пробе конденсата.

Анализ содержания азотной кислоты в конденсате, выделенном после реактора конверсии аммиака, в зависимости от расхода кислорода в реактор позволяет выявить минимальное содержание азотной кислоты в конденсате, соответствующее действительно оптимальному соотношению кислород-аммиак.

Предлагаемый способ управления обеспечивает эффективное использование сырья (аммиак, кислород), сокращая его потери с отходом производства - азотнокислым конденсатом, тем самым увеличивая выход целевого продукта и улучшая его качество.

Дополнительным техническим результатом заявляемого решения является то, что обеспечение оптимального соотношения кислород-аммиак снижает нагрузку по кислороду на реактор гидрирования, тем самым увеличивая срок службы катализатора гидрирования кислорода.

Указанные отличия позволяют сделать вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию изобретения "новизне".

Признаки, отличающие заявляемое техническое решение от прототипа, не выявлены в других технических решениях при изучении данной и смежной областей техники и, следовательно, обеспечивают заявляемому техническому решению соответствие критерию "существенные отличия".

Заявляемый способ управления процессом производства концентрированного оксида азота II иллюстрируется схемой установки производства (фиг. 1), номограммами оптимизации процесса конверсии аммиака (фиг. 2, 3) и кривой изменения содержания азотной кислоты в конденсате от температуры его охлаждения при технических соотношениях кислород-аммиак в диапазоне 1,3 - 1,42 (фиг. 4).

Установка для получения концентрированного оксида азота II включает в себя трубопроводы подачи пара, кислорода, аммиака для образования реакционной газовой смеси в смесителе 1, реактор 3 каталитического парокислородного окисления аммиака, смеситель 5 прореагировавшей газовой смеси с водородом, реактор 7 каталитического гидрирования непрореагировавшего кислорода, конденсатор 9 для отвода образовавшегося конденсата, газодувку 11, абсорбер 12, насос 16. Трубопроводы 4, 6, 8, 10 предназначаются для передачи конвертированного газа от аппарата к аппарату, трубопровод 13 - для выдачи продукта - конвертированного оксида азота II.

Установка также снабжена трубопроводами: 2 - подачи реакционной смеси, 19 - подачи водорода, 14, 15, 17, 18 - циркуляции и выдачи азотнокислого конденсата в качестве отхода (фиг. 1).

На схеме показаны аналитические точки и указаны технологические параметры, с помощью которых регулируется расход кислорода и соответственно соотношение кислород-аммиак.

На фиг. 2 представлена характерная кривая изменения содержания азотной кислоты (ось ординат) в конденсате от соотношения реагентов кислород-аммиак (ось абсцисс) с четко выраженным оптимумом. Выявленный характер зависимости положен в основу предлагаемого способа управления процессом, позволяющий с высокой степенью точности регулировать расход кислорода по содержанию азотной кислоты в конденсате.

На фиг. 3 представлены характерные кривые изменения степени конверсии аммиака в оксид азота II - η_к(%), содержания оксида азота II в целевом продукте - N 0 (% об.), степени использования аммиака - η_исп(%) от соотношения реагентов кислород-аммиак Степень конверсии аммиака - величина, характеризующая эффективность процесса в реакторе парокислородного окисления аммиака, определяется отношением содержания оксида азота II в газе после реактора к содержанию аммиака на входе в реактор (в исходной смеси).

Степень использования аммиака - величина, характеризующая эффективность производства концентрированного оксида азота II, определяется отношением содержания оксида азота в целевом продукте к содержанию аммиака в исходной реакционной смеси.

Указанный характер изменения содержания оксида азота II в газе от соотношения кислород-аммиак положен в основу известного способа управления процессом производства концентрированного оксида азота II по прототипу.

Сопоставительный анализ предлагаемого способа управления и по прототипу показывает более высокую параметрическую чувствительность предлагаемого способа и его эффективность, обеспечивающие сокращение потерь исходного сырья и увеличение выхода целевого продукта.

На фиг. 4 представлено влияние температуры охлаждения конденсата на содержание азотной кислоты в нем. Выявлено, что охлаждение конденсата до 20 - 40^oC обеспечивает полное кислотообразование и стабилизацию состава азотнокислого конденсата в широком интервале соотношений кислород-аммиак.

В известном способе (по прототипу) управления процессом производства концентрированного оксида азота II поддерживают соотношение технологических потоков кислород-аммиак в пределах 1,30 - 1,42, регулируя расход кислорода по содержанию оксида азота II в целевом продукте (не менее 93% об.), расход пара при этом поддерживают в соотношении к аммиаку, как 4,9 : 1. Дозировку водорода в реактор гидрирования кислорода осуществляют по температуре в слое катализатора гидрирования, не превышая 450^oC.

Предлагаемый способ управления процессом производства концентрированного оксида азота II каталитическим окислением аммиака осуществляют следующим образом.

Дозируют пар, аммиак и кислород в смеситель, поддерживая соотношение пар - аммиак = 4,9 : 1, кислород - аммиак = 1,33 - 1,38 : 1.

Полученную смесь направляют в реактор каталитического парокислородного окисления аммиака. После реактора отбирают пробу реакционной смеси, охлаждают ее до 20 - 40^oC и в полученном конденсате определяют содержание азотной кислоты. Вышеупомянутую операцию отбора пробы и анализ осуществляют по крайней мере 3 раза при разном расходе кислорода в пределах заданного соотношения. ПО результатам анализа регулируют расход кислорода таким образом, чтобы он соответствовал минимальному содержанию азотной кислоты в пробе конденсата (см. фиг. 2, 3) и соответственно максимальному выходу оксида азота II по его количеству и содержанию.

В дальнейшем технологический процесс осуществляют, поддерживая расход кислорода на установленном по результатам анализа уровне.

Дозировку водорода в реактор гидрирования кислорода осуществляют, как и в прототипе, по температуре в слое катализатора гидрирования, не превышая 450^oC.

Примеры осуществления способа управления процессом производства концентрированного оксида азота II : Пример 1. При соотношении кислород-аммиак 1,32 : 1, обозначенном на номограмме 1,32 (точка 1, фиг. 3) концентрация оксида азота II в газе N 0 = 86% об.; степень конверсии аммиака в оксид азота II η_к = 87%; степень использования аммиака η_исп = 79% (точка 1, фиг. 3). Точке 1 (фиг. 2) соответствует повышенное содержание азотной кислоты в конденсате. В этом случае имеет место отклонение в соотношении кислород : аммиак 1,32) от нормы технологического режима (1,33 - 1,38 : 1).

Пример 2(по прототипу). При = 1,37, содержание N 0 = 93% об., η_к = 95%; η_исп = 86,5% (точка 2, фиг. 3). В этом случае соотношение кислород : аммиак соответствует норме технологического режима но степень использования аммиака η_исп понижена по сравнению с максимально возможной. По предлагаемому способу управления точка 3, фиг. 2 соответствует повышенному содержанию азотной кислоты в конденсате, что свидетельствует о неоптимальности соотношения кислород - аммиак и необходимости регулирования расхода кислорода.

Пример 3 (предлагаемое техническое решение). При 1,33 концентрация N 0 = 93% об.; η_к = 95%; η_исп = 89% (точка 3, фиг. 3). Точке 3 (фиг. 2) соответствует минимальное содержание азотной кислоты в конденсате. Соотношение кислород : аммиак находится в пределах нормы технологического режима. При этом концентрация N 0 равна 93% об., что соответствует норме технологического режима по этому показателю. Степень конверсии аммиака в оксид азота II η_к = 95%, т.е. на том же уровне, что и в прототипе. Однако в этом случае степень использования аммиака η_исп = 89% максимальна, то есть сокращаются до минимума потери исходного сырья с отходом производства азотнокислым конденсатом, следовательно, увеличивается выход целевого продукта - концентрированного оксида азота II.

Кривые на фиг. 2 и фиг. 3 могут менять свое положение в зависимости от изменения ряда факторов, оказывающих влияние на процесс, таких, как активность катализатора в реакторе, чистота исходного сырья, качество смешения реагентов и т. д., однако характер кривых с единой абсциссой соответствует экспериментальным значениям вышеуказанных параметров процесса, сохраняется, что обуславливает универсальность предлагаемого способа управления.

Пример 4. На фиг. 4 показано изменение содержания азотной кислоты при различных значениях от температуры охлаждения пробы конвертированного газа. Как видно, в заявляемом диапазоне значений температуры охлаждения (20 - 40^oC) достигается полное выделение азотной кислоты из конвертированного газа.

Показатели процесса, представленные в примерах, для наглядности сведены в таблицу.

Как видно из таблицы, основные технико-экономические преимущества предлагаемого способа управления заключаются в сокращении потерь исходного сырья и увеличении выхода целевого продукта.

Таким образом, сущность изобретения заключается в том, что предлагаемая совокупность отличительных признаков способа управления процессом производства концентрированного оксида азота II, включающая регулирование расхода кислорода по содержанию азотной кислоты в конденсате, выделенном после реактора при охлаждении пробы до 20 - 40^oC, и осуществление процесса парокислородного окисления аммиака при минимальном содержании азотной кислоты в конденсате позволяет сократить потери исходного сырья и увеличить выход целевого продукта - оксида азота II.

Источники информации 1. Постоянный технологический регламент N 71 цеха гидроксиламинсульфата производства капролактама, Минудобрений, ВО "Союзазот", Черкасское ПО "Азот", 1988, с. 17 - 27 (прототип).

Формула изобретения

Способ управления процессами производства концентрированного оксида азота (II), включающий каталитическое парокислородное окисление аммиака путем регулирования расхода кислорода, подаваемого вместе с аммиаком и водяным паром через смеситель в реактор конверсии, отличающийся тем, что расход кислорода регулируют по содержанию азотной кислоты в конденсате, выполненном после реактора при охлаждении пробы реакционной смеси до 20-40^oC, при этом процесс парокислородного окисления аммиака осуществляют при минимальном содержании азотной кислоты в пробе конденсата.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 3, Рисунок 4, Рисунок 5